скачать рефераты

МЕНЮ


Проектирование трехэтажного жилого здания


.


Длина проекции расчетного наклонного сечения:


 


принимаем .

Вычисляем:



Условие прочности:


— обеспечивается.

Проверка прочности по сжатой полосе между наклонными трещинами:


 

 


Условие:


— обеспечивается.


5.7 Построение эпюры материала


Принятая продольная арматура подобранна по максимальным пролетным и опорным моментам. По мере удаления от опор момент увеличивается, поэтому часть продольной арматуры ближе к опорам можно оборвать.

Порядок обрыва продольной арматуры

1. Строим в масштабе огибающую эпюру моментов и поперечных сил от внешней нагрузки.

2. Определяем моменты, которые могут воспринять сечения, армированные принятой арматурой (ординаты моментов эпюры материалов).

3. В масштабе эпюру моментов материалов накладывают на огибающую эпюру моментов.

4. Определяют анкеровку обрываемых стержней за теоретические точки обрыва.

Определение моментов

а) момент, который может воспринять сечение, армированное 4ф20 арматуры класса А-III c As=12,56 см2 (первый пролет, нижняя арматура):

Определяем процент армирования:


,


где величина защитного слоя аs=5см,.

Вычисляем:


,


тогда по табл. 3.1. .



 б) момент, который может воспринять сечение, армированное 2ф20 арматуры класса А-III c As=6,28 см2 (первый пролет, нижняя арматура):

аs=3см,


.


Тогда:


,

,

 

в) момент, который может воспринять сечение, армированное 2ф12 арматуры класса А-III c As=2,26 см2 (первый пролет, верхняя ар-ра): аs=4 см,


,

,

,


отсюда.



г) момент, который может воспринять сечение, армированное 4ф16 арматуры класса А-III c As=8,04 см2 (второй пролет, нижняя арматура):

аs=5см,


.


Тогда:


,

 ,

 


д) момент, который может воспринять сечение, армированное 2ф16 арматуры класса А-III c As=4,02 см2 (второй пролет, нижняя арматура):

аs=3см,


,

,

,


отсюда.



е) момент, который может воспринять сечение, армированное 2ф16 арматуры класса А-III c As=4.02 см2 (второй пролет, верхняя арматура):

аs=4см,


,

,

,


отсюда.



ж) момент, который может воспринять сечение, армированное 2ф32 арматуры класса А-III c As=16,08 см2 (на опоре, верхняя арматура):

аs=4см,


,

,

,


отсюда.


 


Т.о. получаем следующие значения моментов на пролетах и опоре:

Крайний пролет:


 

 


Средний пролет:


 

 


Опора:



Определение анкеровки обрываемых стрежней.

Из двух условий: выпуск продольной арматуры должен быть больше:


1. ,

2.


где: Q – поперечная сила в точке теоретического обрыва (определяем по эпюре); d - диаметр обрываемого анкерного стержня; Принимаем большее из двух значений.

Таким образом, получаем:

1-я точка теоретического обрыва:



окончательно принимаем значение W1=49 см. 2-я точка теоретического обрыва:



окончательно принимаем значение W2=48 см.       

3-я точка теоретического обрыва:



окончательно принимаем значение W3=83 см. 4-я точка теоретического обрыва:



окончательно принимаем значение W4=64 см. 5-я точка теоретического обрыва:



окончательно принимаем значение W5=85 см. 6-я точка теоретического обрыва:



окончательно принимаем значение W4’=41 см. 7-я точка теоретического обрыва:


окончательно принимаем значение W5’=64 см. Значения выпусков выносим на эпюру материала (см. лист 16).

6. Расчет и конструирование колонны

6.1 Определение нагрузок и продольных усилий


Нагрузка от покрытия и перекрытия приведена в таблице 6.1


Таблица 6.1

Вид нагрузки

Нормативная нагрузка

Н/м2

Коэф-т надежности по нагрузке

Расчетная нагрузка

Н/м2

Нагрузка от покрытия:

Постоянная: 1.Рулонный ковер в 3 слоя 2.Цем. стяжка

3. Утеплитель (пенобетонные плиты с)

4. Пароизоляция

5. Сборные плиты покрытия

6. Ригель

0.12

0.44

0.48

0.04

3,0

0.96

1.2

1.3

1.2

1.2

1.1

1.1

0.144

0.572

0.576

0.048

3,300

1,060

Итого:

5,04


5.700

Временная (снеговая): длительнодействующая кратковременная

0.45

1.05

1.4

1.4

0.630

1,470

Итого:

1.50


2.100

ВСЕГО:

В том числе длительная

6,54

5,49


7.800

6,330

Нагрузка от перекрытия:

Постоянная: Собственный вес многопустот. плиты Тоже слоя цементного раствора () Тоже керамической плитки  Ригель

3,00

0.44

0,24

0,96

1.1

1.3

1.1

1,1

3,300

0.572

0.264

1,056

Итого:

4,64

-

5,192

Временная: В том числе длительнодействующая кратковременная

2,0

1.5

1.2

1.2

2,4

1.8

Итого:

3,5


4,2

 ВСЕГО: В том числе: постоянная (3180Н/м2) и длительная (6500 Н/м2)

8,14

6,64

1.2

9,394

7,594


Грузовая площадь:


,


где l1 и l2- шаг колонн в обоих направлениях, м.

Определяем нагрузку от веса колонны в пределах одного этажа:


.


Расчетная длина колонны в многоэтажных зданиях принимается равной высоте этажа.

Подсчет нагрузки на колонну приведен в таблице 6. 2.


6.2 Определение изгибающих моментов колонны от расчетных нагрузок


Изгибающие моменты стоек определяются по разности абсолютных значений опорных моментов ригеля в узле. Для определения опорных моментов ригелей 1- го этажа находят коэффициент:



I. Определение максимальных моментов в колонне при загружении по схеме 1+2:


Здесь: значения  и  определяются по приложению 11(табл. 1) [1] по схемам 1 и 2 соответственно. Разность абсолютных значений опорных моментов в узле: — от действия полной нагрузки



от действия длительной нагрузки


 


Изгибающие моменты колонны 1- го этажа:

при действии полной нагрузки


;


при действии длительной нагрузки


;


Изгибающие моменты колонны 2- го этажа:

при действии полной нагрузки


;


при действии длительной нагрузки


;

II. Определение максимальных моментов в колонне при загружении по схеме 1+1(постоянная + временная нагрузки) от действия полной нагрузки определяется разность абсолютных значений опорных моментов в узле:



Изгибающие моменты колонны 1- го этажа.

при действии полной нагрузки


;


при действии длительной нагрузки


;


Изгибающие моменты колонны 2- го этажа:

при действии полной нагрузки


;


при действии длительной нагрузки


;

6.3 Расчет прочности средней колонны


Расчет ведется по двум основным комбинациям усилий:

по схеме 1+1, дающей максимальные продольные усилия;

по схеме 1+2, дающей максимальные изгибающие моменты;

Схема загружения 1+2: — от действия полной нагрузки


;


здесь: NMAX=1302,1298кН - принято по таблице 6.2; l=lСР=7,4 м — от действия длительной нагрузки



Схема загружения 1+1: — от действия полной нагрузки


 — от действия длительной нагрузки


Подбор сечений симметричной арматуры. Класс тяжелого бетона В25 и класс арматуры А-III принимаем такими же, как и для ригеля. Для расчета принимаем большую площадь. Рабочая высота сечения , ширина b = 35 см, эксцентриситет силы

.


Случайный эксцентриситет


,


но не менее 1 см. Для расчета принимаем . Находим значение момента в сечении относительно оси, проходящей через точку наименее сжатой (растянутой) арматуры:

-при длительной нагрузке:


;


-при полной нагрузке:

;


Отношение - следует учитывать влияние прогиба колонны, где . Выражение для критической продольной силы при прямоугольном сечении с симметричным армированием (без предварительного напряжения) с учетом, что , - примет вид:


,

где для тяжелого бетона


.


Значение <, которое равно


 


Принимаем для расчета

Отношение модулей упругости  

Задаемся коэффициентом армирования =0.025 и вычисляем критическую силу:


.


Вычисляем коэффициент :



Значение  равно:


.


Определяем граничную относительную высоту сжатой зоны по формуле (2.42)[1]:

,


где: ; Рис. 8


Вычисляем по формулам (18.1), (18. 2), (18.3)[1]:


,

,

.


Т.к. α<0, то принимаем конструктивно по минимальному проценту армирования. Принимаем 2ф12 с As=2,26 см2 (прил. 6[1]), , для определения  было принято  — перерасчет можно не делать. Поперечная арматура принята из стали А-III диаметром 8 мм (из условия свариваемости с продольными стержнями). Шаг принят равным 200 мм, что удовлетворяет условиям:


S=200мм<20×d=20×12=440мм

S=200мм<bk=350мм.


Шаг принят из условия обеспечения устойчивости продольных стержней и кратен 50мм.

6.4 Расчет консоли колонны

транснациональный корпорация обрабатывающий промышленность

Опорное давление ригеля (см. рис. 12).

Длина опорной площадки ригеля из условия смятия бетона:


,


где: - коэффициент при равномерно распределенной нагрузке;


.


Здесь: - для бетона класса В25 и ниже, - при местной краевой нагрузке на консоль,; b = 0.35 м – ширина колонны; Наименьший вылет консоли с учетом зазора с между гранью колонны и равномерно распределенной нагрузкой -:


.


Принимаем .

Пересчитываем значение длины опорной площадки:


.


Т.к. консоль короткая


(), то .

Высота сечения консоли:

— у грани колонны


,


принимаем ;

— у свободного края


м,


принимаем .

Момент в опорном сечении:


,

.


Принимаем расчетную высоту сечения


.


Определяем требуемую площадь арматуры:


.


Принимаем 2ф12 арматуры класса А-III c As=2,26 см2 (см. рис.13,б).

Проверка прочности наклонной сжатой полосы.

1.  


В качестве горизонтальных хомутов принимаем 2ф6 А-I с .

Принимаем шаг хомутов S=100 (). Определяем:


,


где:, ,

тогда условие примет вид:


— удовлетворяется.


2.Условие:


— удовлетворяется.


Следовательно, прочность консоли обеспечена. Продольные стержни объединяют в каркас. Площадь сечения отогнутых стержней:


.


Принимаем 2ф14 класса А-III c As= 3,08 см2.

6.5 Расчет стыка колонн


Наиболее экономичный стык по расходу металла осуществляется ванной сваркой выпусков продольной рабочей арматуры колонны с последующим замоноличиванием стыка (см. рис13, а). Такой стык является равнопрочным с сечениями колонны в стадии эксплуатации. В стадии монтажа рассчитывается прочность ослабленного подрезами сечения колонны на местах смятия. Для производства работ стык колонны назначают на 0.8-1.2 м выше перекрытия

(принимаем 1 м). При расчете в стадии монтажа учитываются усилия в стыке только от постоянной нагрузки:

— вес покрытия


;


— вес перекрытия


, где n=3 - количество этажей;


— вес колонны


;


Тогда полная нагрузка составит: .

Определяем площадь ослабленного сечения в колонне:



Расчетное сечение стыка:

Значение принимается как площадь ядра сечения, ограниченного контуром свариваемой сетки (в осях крайних стержней). Сетки косвенного армирования принимаем из проволоки ф4 класса Вр-1(см. рис. 13). Шаг проволоки принимаем в пределах от 45 до 100 мм.

Определяем


,


где: - количество ячеек; - площадь ячейки.

Толщина центрирующей прокладки 2 см.

Размер стороны прокладки



Площадь распрямляющих листов с целью экономии металла принимается:


.


Принимаем .

Площадь листов определяют как площадь смятия: .

Условие прочности при косвенном армировании сварными сетками: .


-

приведенная призменная прочность бетона.



коэффициент, учитывающий повышение несущей способности бетона с косвенным армированием;

- расчетное сопротивление арматуры сеток;


,


где: - количество горизонтальных и вертикальных стержней в сетке соответственно;  - длина соответственно горизонтальных и вертикальных стержней в сетке; - площадь одного горизонтального и вертикального стержней соответственно; S = 100 мм – шаг сеток, принятый в соответствии с условиями:

1) ,

2) ,

3) .



- коэффициент повышения несущей способности бетона с повышенным армированием;


,

тогда


.


Тогда:



Окончательно условие примет вид:


-удовл.


Количество сеток:


.


Принимаем конструктивно 4 сетки.


6.6 Размеры и форма колонны


Схема для расчета представлена на рис. 11.

Высоту колонны определяем по формуле:


величину заделки  определяют из условий:


1) ;

2) ;


Определяем:


 .

7. Расчет и конструирование фундамента под колонну

7.1 Определение глубины заложения фундамента


Нагрузка, передаваемая колонной 1-го этажа по обрезу фундамента -  (см. табл. 6. 2) – расчетная;

Нормативная нагрузка


,


По конструктивным требования минимальная высота фундамента:


 


Глубина заложения подошвы фундамента:



7.2 Назначение размеров подошвы фундамента


Необходимая площадь подошвы фундамента:


,


где: R=300кПа – расчетное сопротивление грунта под подошвой фундамента (по заданию);  - усредненный вес грунта на уступах фундамента; Пренебрегая малыми значениями моментов, фундамент рассчитывается как центрально загруженный. Наиболее рациональная форма центрально загруженного фундамента – квадратный в плане. Тогда сторона подошвы .

Принимаем . Затем пересчитываем площадь: .


7.3 Расчет прочности фундамента


Схема для расчета представлена на рис. 12.

Сечение1-1:


.


Сечение2-2:



Сечение3-3:


.


Плитная часть армируется сеткой со стержнями арматуры класса А-III с .

Требуемая площадь арматуры:


 


Определяем шаг стержней и их требуемое количество:


1) ,  

2)  ,

3) , .


Окончательно принимаем 20ф10 класса А-III c As= 15,7 см2 с шагом S=100мм (см. рис. 13).

8. Расчет и конструирование монолитного ребристого перекрытия с балочными плитами

8.1 Исходные данные


Сетка колонн 6,0×7,4м.

Для железобетонных конструкций принят тяжелый бетон класса В25: Rb=14.5 МПа,


Rbt=1.05 МПа,,

Eb=30 000МПа,

Rbn=18.5МПа,

Rbtu=1.6МПа.


Арматура: продольная рабочая для второстепенных балок из стали класса А-II:


Rs=280МПа,

Rsw=225МПа,

Es=210000МПа;


Поперечная (хомуты) из стали класса А-I:


Rs=235МПа,

Rsw=175МПа,

Es=210000МПа;


Арматура сварных сеток для армирования плиты из обыкновенной стальной проволоки класса Вр-I с Rs=370МПа для .

8.2 Компоновка перекрытия


Для прямоугольной сетки колонн следует принять балочный тип перекрытия.

Расположение главных балок (ригелей рам) принимаем поперек здания с пролетом . Привязка продольных и торцевых каменных стен . Шаг второстепенных балок (пролет плиты) в соответствии с рекомендациями таблицы I при толщине плиты


.


Пролет второстепенных балок -. Толщина плиты - Глубина опирания на стены: плиты , второстепенных балок , главных балок . Бетон класса В 15 с Rb=8.5 МПа, Rbt=0,75 МПа. Предварительно задаемся размерами второстепенной и главной балок.


8.3 Расчет плиты перекрытия


Для расчета плиты условно вырезаем полосу шириной 1м, опертую на второстепенные балки и нагруженную равномерно распределенной нагрузкой. Расчетная схема представлена на рис. 14.

Расчетные пролеты:


— крайний ;

— средний ;


В продольном направлении расчетный пролет плиты:


.


Отношение , т.е. плита должна рассматриваться как балочная. Нагрузку на 1 м2 плиты перекрытия записываем в таблицу 7.1.

При принятой ширине полосы 1 м нагрузка, приходящаяся на 1 м2 плиты, в то же время является нагрузкой на 1 м погонной полосы. С учетом коэффициента надежности по назначению здания  нагрузка на 1пог. м будет . За расчетную схему плиты принимаем неразрезную балочную с равными пролетами.

8.3.1 Определение расчетных моментов. Расчетные изгибающие моменты в сечениях плиты определяются с учетом их перераспределения за счет появления пластических деформаций:

- в среднем пролете и на средних опорах:


;


- в крайнем пролете и не первой промежуточной опоре:



Подбор арматуры

Требуемое количество продольной арматуры для обеспечения прочности нормальных сечений при рабочей высоте сечения плиты


.

Для среднего пролета .

Расчетный табличный коэффициент при :


.


По приложению Ⅹ [2] определяем табличные коэффициенты , .

Так как отношение  не превышает 30, то можно снизить величину момента на 20% за счет благоприятного влияния распора. Тогда требуемая площадь сечения арматуры:


.


По сортаменту сварных сеток ГОСТ8478-81 (прил. УП [2]) принимаем: для средних пролетов и над средними опорами 5ф4 Вр-I с АS=0.63см2 или сетку С-1:


 


Сетки С-1 раскатывают поперек второстепенных балок. В учебных целях при разработке курсового проекта допускается проектировать индивидуальные сетки. Коэффициент армирования


,

т.е. больше минимально допустимого. Для крайнего пролета плиты ;



По приложению Ⅹ [2] определяем табличные коэффициенты , . Для крайних пролетов плит, опора которых на стену является свободной, влияние распора не учитывают.


.


Кроме сетки С-1, которая должна быть перепущена из среднего пролета АS=0.5см2, необходима дополнительная сетка (С-2) с площадью сечения рабочей арматуры


.


Можно принять дополнительную сетку С-2:


 


Так как условие выполняется, то хомуты в плите перекрытия не ставят:


,

.

9. Расчет второстепенной балки монолитного ребристого перекрытия


Второстепенная балка рассчитывается как многопролетная неразрезная балка таврового сечения. Конструктивная и расчетная схема второстепенно балки показана на рис.

Расчетные пролеты:


— крайние ;

— средние ;


Расчетные нагрузки на 1м определим с помощью таблицы 7, путем умножения их значений на шаг второстепенных балок, т.е. . Тогда постоянная нагрузка (от собственной массы перекрытия и второстепенной балки) с учетом коэффициента надежности по назначению здания,:



Временная нагрузка с учетом :


.


Полная нагрузка:


.

Статический расчет балки. Расчетные усилия в сечениях балки определяются с учетом их перераспределения за счет появления пластических деформаций. Изгибающие моменты:

- в первом пролете


;


- на первой промежуточной опоре


;


- в средних пролетах и на средних опорах


;


Для средних пролетов балки определяют минимальные изгибающие моменты от невыгодного расположения временной нагрузки  на смежных пролетах при отношении


.


Тогда в сечении 6 на расстоянии от опоры :


,


в сечении 7 на расстоянии от опоры :

.


Поперечные силы:

- на опоре А:


;


- на опоре В слева:


;


- на опоре В справа и на остальных опорах:


.


Определение высоты сечения второстепенной балки. Высота сечения балки определяется по опорному моменту при значении коэффициента  и (для элементов, рассчитываемых с учетом перераспределения внутренних усилий):


,

.


Принимаем ранее принятую , тогда . Проверяем достаточность высоты сечения второстепенной балки для обеспечения прочности бетона при действии главных сжимающих усилий:

.


Условие удовлетворяется, следовательно, высота сечения второстепенной балки достаточна.

Расчет по прочности сечений, нормальных к продольной оси балки. Отношение , значит в расчет может быть введена ширина полки таврового сечения в пролете балки. ,что больше, чем . Изгибающий момент, воспринимаемый сжатой полкой сечения и растянутой арматурой:


.


Т.к. , то нейтральная ось пересекает полку и пролетное сечение балки рассчитывается как прямоугольное. Определение площади сечения нижней рабочей продольной арматуры в крайнем пролете балки:


,


по приложению Ⅹ [2] определяем табличные коэффициенты , .


Принимаем 2ф18 класса А-II c As= 5,09 см2. Коэффициент армирования:


 


Определение площади сечения арматуры в среднем пролете балки:


,


табличные коэффициенты , , тогда


.


Принимаем 2ф14 класса А-II c As= 3.08 см2. Растянутую рабочую арматуру в опорных сечениях второстепенных балок монолитных перекрытий конструируют в виде рулонных сеток с поперечной рабочей арматурой, раскатываемых вдоль главных балок. Размеры расчетного сечения: . Определение рабочей арматуры в сечении над второй от края опорой:


,


по приложению Ⅹ [2] определяем табличные коэффициенты , .


Принимаем 20ф5Вр-1 c As= 3,92 см2.

Коэффициент армирования:



В сечении сеток, располагаемых в два слоя на ширине , требуемый шаг стержней . Ставим две рулонные сетки:



Обрывы надопорных сеток назначаем на следующих расстояниях: для одного конца сетки ; для другого . Определение рабочей арматуры в сечении над остальными опорами:


,


по приложению Ⅹ [2] определяем табличные коэффициенты , .



Принимаем 14ф5 Вр-1 c As= 2.75 см2.

Требуемый шаг стержней .

Принимаем .

Рулонные сетки с обрывами на 1.8 и 1.45 м от оси опор. За пределами длины надопорных сеток, т.е. на расстоянии от опор, минимальный отрицательный момент должен быть воспринят верхними стержнями арматурного каркаса балки и бетоном. Отрицательный изгибающий момент в сечении на расстоянии от опоры находим по интерполяции между величинами  и :



При прямоугольном сечении :


,

, .

.


Принимаем 2ф10 класса А-II c As= 1.57 см2.

Расчет по прочности сечений, наклонных к продольной оси балки.

Расчет ведется на действие поперечной силы. Прочность элемента по наклонному сечению на действие поперечной силы считается обеспеченной при отсутствии наклонных стержней, если соблюдается условие:,

где: - поперечная сила в элементе; - сумма осевых усилий в поперечных арматурных стержнях, пересекаемых сечением; - проекция на нормаль к продольному направлению элемента равнодействующей усилий в сжатой зоне бетона; Наибольшее значение поперечной силы на первой промежуточной опоре слева . Вычисляем проекцию расчетного наклонного сечения (С) на продольную ось.

Влияние свесов сжатой полки:


,


где  принимается не более , тогда


.


Вычисляем:


,


где - для тяжелого бетона;  - коэффициент, учитывающий влияние продольных сил.

В расчетном наклонном сечении , тогда


.


Принимаем , тогда;


,

т.е. поперечные стержни по расчету не требуются. Диаметр поперечных стержней устанавливаем из условия сварки в продольными стержнями  и принимаем  класса А-I c .

Число каркасов два, .

Шаг поперечных стержней по конструктивным условиям , но не более 15 см. Для всех приопорных участков промежуточных и крайней опор балки принимаем . В средней части пролета (на расстоянии ) шаг .

Производим проверку по сжатой полосе между наклонными трещинами:


; ;

;

.


Условие:



— удовлетворяется.

Расчет по прочности сечений, наклонных к продольной оси балки, на действие изгибающего момента.

Прочность наклонного сечения на действие изгибающего момента обеспечивается надлежащим заанкерованием рабочей продольной арматуры на опорах балки и в местах обрыва продольных стержней. Продольные стержни растянутой и сжатой арматуры должны быть заведены за нормальное к продольной оси элемента сечение, в котором они учитываются с полным расчетным сопротивлением, на длину не менее , равную:

, но не менее .


На свободной опоре балки напряжение продольной арматуры теоретически равно нулю, и длина заделки стержней периодического профиля ф18 А-II за грань должна быть не менее . Конструктивно глубина заделки балки в стену 25см. В среднем пролете балки до опоры доводятся два нижних продольных стержня

Ф14 А-II. Расчет по раскрытию трещин и по деформациям для конструкций монолитного ребристого перекрытия допускается не производить, т.к. на основании практики из применения установлено, что величина раскрытия трещин в них не превышает предельно допустимых величин и жесткость конструкций в стадии эксплуатации достаточна.

9.1 Исходные данные


Сетка колонн 7,4×6,0м, число этажей-3, высота этажа 3.0м, размер оконного проема принимаем 1.5×1.4м, толщина наружной стены 510 мм.

Материалы: кирпич (обожженная глина пластического прессования) по [3]; раствор марки М50. Кладка сплошная, плотность кладки 18.000 , ширина оконного проема , высота . Ширина рассчитываемого простенка . Грузовая площадь


 (см. рис. 19),


 шаг колонн в поперечном направлении,

 шаг колонн в продольном направлении.

Нагрузка от верхних этажей, перераспределившись, прикладывается в центр тяжести сечения простенка. Нагрузка от перекрытия рассматриваемого этажа приложена с

фактическим эксцентриситетом. Расстояние от точки приложения опорной реакции балки до внутренней поверхности стены


.


Принимаем .

9.2 Сбор нагрузок на простенок для сборного варианта перекрытия


1. Нагрузка от покрытия и перекрытия в уровне верха плиты перекрытия 1-го этажа:



здесь - количество этажей;

2. Расчетная нагрузка от веса кирпичной кладки в уровне верха плиты перекрытия 1-го этажа:



3. Нагрузка от кладки над оконным проемом 1-го этажа:


4. Нагрузка от перекрытия 1-го этажа:


.


5. Полная расчетная нагрузка в сечении II-II:



Определим расчетные моменты:

- момент в сечении I-I:


;


- момент в сечении II-II:


,


где .


9.3 Расчетные характеристики


Площадь сечения простенка:


.

Коэффициент условия работы кладки . Расчетное сопротивление кладки на растворе М50 с . Упругая характеристика кладки . Расчетная линия простенка


.


Гибкость простенка


.


По таблице 18 [3] определяем коэффициент продольного изгиба  (по интерполяции). Найденное значение  принимается для средней трети высоты простенка. Расчетное сечение I-I (см. рис), поэтому значение для сечений I-I принимаем откорректированным . Расчетный эксцентриситет продольной силы:


.


Проверку несущей способности простенка в сечении I-I производим из расчета его на внецентренное сжатие по формуле:,

Здесь:- площадь сжатой части сечения. Для прямоугольного сечения:


;

- коэффициент продольного изгиба для внецентренно сжатых элементов: ;

где ; - коэффициент продольного изгиба для сжатой части сечения, определяемый по таблице 18[3] в зависимости от:


,


где


; ;

;


При


 () ; ,


тогда несущая способность простенка в сечении I-I:



Прочность простенка обеспечена.

Список литературы


1.           СНиП 2.03.01-84*. Бетонные и железобетонные конструкции. Госстрой СССР, 1989г.

2.           СНиП 2.01.07-85. Нагрузки и воздействия. Госстрой СССР, 1986г.

3.           СНиП II-22-81. Каменные и армокаменные конструкции. Госстрой СССР, 1983г.

4.           Байков В.Н., Сигалов Э.Е. Железобетонные конструкции: общий курс: Учебник для вузов М.: Стройиздат, 1991г.

5.           Бондаренко В.М., Суворкин Д.Г. Железобетонные и каменные конструкции: Учебник для студентов ВУЗов по спец. ПГС. М.: Высшая школа, 1987г.

6.           Бондаренко В.М., Судницин А.И. Расчёт строительных конструкций. Железобетонные и каменные конструкции. М.: Высшая школа, 1988г.

7.           Манриков А.П. Примеры расчёта железобетонных конструкций: Учебное пособие для техникумов. М.: Стройиздат, 1989г.

8.           Пособие по проектированию каменных и армокаменных конструкций (к СНиП II-22-81) Госстрой СССР, 1989г.

9.           Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжёлых и лёгких бетонов без преднапряжения арматуры (к СНиП 2.03.01-84). Госстрой СССР, 1986г.

10.      Пособие по проектированию предварительно напряжённых железобетонных конструкций из тяжёлых и лёгких бетонов (к СНиП 2.03.01-84). Часть 1. Госстрой СССР, 1988г.

11.      Пособие по проектированию предварительно напряжённых железобетонных конструкций из тяжёлых и лёгких бетонов (к СНиП 2.03.01-84). Часть 2. Госстрой СССР, 1988г.

 


Страницы: 1, 2


Copyright © 2012 г.
При использовании материалов - ссылка на сайт обязательна.