14-этажный 84-квартирный жилой дом
По полученным значениям M и Q
проверяем принятое сечение ростверка, подбирают продольную и поперечную
арматуру.
По Q проверяем
выбор высоты ростверка:
- условие выполняется.
Расчёт армирования ленточного
ростверка.
Верхнюю арматуру рассчитываем по
опорному моменту:
Нижнюю арматуру рассчитываем
по пролётному моменту:
Рис.7. Эпюры опорного, пролётного
моментов и поперечной силы.
3.2.7 Выбор сваебойного оборудования и определение отказа
свай
Определяем минимальную энергию удара
Э:
;
где: a - коэффициент равный 25 Дж/кН;
Р=325,04кН - расчетная
допускаемая нагрузка на сваю;
По табл. 8.29-8.322 /8/ подбираем
молот, энергия удара которого соответствует расчетной минимальной.
Имеем - трубчатый дизель-молот С-995
со следующими характеристиками:
·
масса ударной
части - 1250 кг;
·
высота подскока
ударной части - 2800…2000 мм;
·
энергия удара -
19,00 кДж;
·
число ударов в
минуту - не менее 44;
·
масса молота с
кошкой - 2600 кг.
Далее производим проверку пригодности
принятого молота по условию:
где: Gh -
полный вес молота, Н;
Gb - вес сваи, наголовника и подбабка, Н;
km - коэффициент принимаемый по табл. 8.33 /8/ и km=6;
Эр - расчетная
энергия удара, Дж;
где: G'h
- вес ударной части молота, кН;
hm - фактическая высота падения ударной части молота, м.
Имеем:
Для контроля несущей
способности свайных фундаментов и окончательной оценки применимости выбранного
молота определяем отказ свай:
где: Sa -
остаточный отказ, равный значению погружения сваи от одного удара молота;
h - коэффициент принимаемый по табл. 10 СНиП /13/ в
зависимости от материала сваи h=1500 кН/м2;
А - площадь, ограниченная
наружным контуром сплошного или полого поперечного сечения ствола сваи, м2
А=0,3×0,3=0,09м2;
Ed - расчетная энергия удара молота Еd=31,5
кДж;
Fd - несущая способность сваи Fd=455,05
кН;
М - коэффициент, принимаемый
при забивке свай молотами ударного действия, равный 1;
m1 - вес
молота, кН;
m2 - вес
сваи и наголовника, кН;
m3 - вес
подбабка, m3=1 кН.
e - коэффициент восстановления удара при забивке ж/б
свай молотами ударного действия с применением наголовника с деревянными
вкладышами e2=0,2.
3.3
Проектирование фундаментов на искусственном основании
3.3.1 Принимаем, в качестве искусственного основания песчаную
подушку.
Глубину заложения фундамента
подбираем с учетом климатических условий (глубина промерзания ) и конструктивных особенностей фундамента (Принимаем фундаментную
плиту высотой 0,3м и три фундаментных блока высотой 0,6м. Причем фундамент
выступает над планировочной отметкой на высоту 1,2м.). Исходя из выше
изложенных условий принимаем глубину заложения фундамента на расстоянии 3м от
планировочной отметки.
В качестве материала подушки
принимаем песок крупный со следующими характеристиками:
Степень влажности:
следовательно, основанием
является песок крупный, средней плотности маловлажный.
Определим нормативные значения
прочностных и деформационных характеристик грунта песчаной подушки:
по. т. 10 /2/: кПа; по. т. 8 /2/: Е=35 МПа, по. т. 12 /2/: кПа.
Рис.8. К определению глубины
заложения фундамента на искусственном основании.
3.3.2 Определяем ориентировочные размеры фундамента
·
Определяем
площадь фундамента
где: кН/м3 - среднее значение удельного веса материала фундамента
и грунта на его уступах.
·
Определяем ширину
фундамента:
;
·
Расчетное сопротивление
грунта под фундаментом:
;
где: - коэффициент условий работы грунтового основания табл. 43 /8/;
-коэффициент условий работ здания во взаимодействии с основанием,
зависящий от вида грунта и отношения: .
k=1,1 - коэффициент надежности по п. 2.174 /8/;
-коэффициенты, зависящие от , табл.16/2/;
kz=1; при b<10м (b=1,44м - ширина подошвы
фундамента)
- расчетное значение удельного веса грунта, залегающего ниже подошвы
фундамента.
- расчетное значение удельного веса грунта, залегающего выше подошвы
фундамента:
d1 -
приведенная глубина заложения наружных и внутренних фундаментов от пола
подвала, определяемая по формуле:
;
где: hs - толщина
слоя грунта выше подошвы фундамента со стороны подвала, м;
- расчетное значение удельного веса материала пола подвала, ;
- толщина конструкции пола подвала, м.
.
db=2м - глубина подвала;
- Ширина фундамента при R1= 968,5 кПа
Вычисленное значение R2 отличается от предыдущего значения на 0,3%<5%,
поэтому полученную ширину округляем до большего стандартного размера
фундаментной плиты.
Выбираем плиту ФЛ.6.12-2,
шириной 0,60м, высотой 0,3м. Поскольку высота плиты 0,3м, то отметка подошвы
фундамента не изменится.
·
Фактическое
давление под подошвой фундамента:
кПа
.
Т.к. расчетная ширина
фундамента не совпадает с шириной плиты 0,6м не требуется расчет на
прерывистость.
3.3.3 Расчет размеров песчаной подушки
В курсовом проекте в качестве искусственных
оснований рекомендуется принимать:
а) песчаные подушки - если основание
сложено сильносжимаемыми связными (с показателем текучести JL>0.5) грунтами и насыпными
грунтами;
б) поверхностное уплотнение грунтов
тяжелыми трамбовками - если основание сложено рыхлыми песчаными и насыпными
(песчаными) грунтами;
в) глубинное уплотнение грунтов
песчаными сваями - если основание сложено водонасыщенными рыхлыми мелкими и
пылеватыми песками.
Т.к. в нашем случае первый
слой суглинок текучепластичный с показателем текучести JL>0.5,
то первый слой заменяем песчаной подушкой полностью (см.рис.8). Толщина
грунтовой подушки для замены грунта назначаем
3.3.4 Определение сечения арматуры подошвы фундамента
Рис.9. К определению сечения
арматуры.
Принимаем арматуру Æ8 S400(As=5,03см2) с шагом 100мм. Распределительную
арматуру принимаем Æ5 S400 с шагом 150мм.
3.3.5 Проверка прочности подстилающего слоя грунта
Прочность подстилающего слоя грунта
проверяем на глубине 3,70м ниже планировочной отметки.
.
Для определения на глубине z = 2,50м, находим:
.
Тогда
Вертикальное напряжение от
собственного веса грунта на кровле подстилающего слоя:
Расчетное сопротивление
грунта Rz на кровле подстилающего слоя грунта, с
характеристиками:
определим по формуле:
;
где: - коэффициент условий работы грунтового основания табл. 43 /8/;
-коэффициент условий работ здания во взаимодействии с основанием,
зависящий от вида грунта и отношения
k=1,1 - коэффициент надежности по п. 2.174 /8/;
- коэффициенты, зависящие от , табл.16/2/;
kz=1; при b<10м;
Проверяем условие:
234,04+75,69=309,73кПа, <Rz=319,76кПа.
Условие выполняется -
прочность подстилающего слоя обеспечена.
3.3.6 Расчет осадки фундамента
Расчет осадки ведем методом
послойного суммирования.
Вертикальное напряжение от
собственного веса грунта определяют в характерных горизонтальных плоскостях:
·
отметка подошвы
фундамента:
кПа;
·
на подошве
песчаной подушки:
кПа;
·
на подошве
второго слоя:
кПа;
·
на отметке уровня
подземных вод:
кПа;
·
на подошве
третьего слоя:
кПа;
где: - удельный вес грунта с учетом взвешивающего действия воды:
кН/м3
·
четвертый слой
(водоупор)
кПа
·
на подошве
четвертого слоя
кПа
Далее определяем
дополнительное (вертикальное) напряжение в грунте под подошвой фундамента по
формуле
,
где: 876кПа; 51,9кПа
тогда: кПа.
Толщину грунта ниже подошвы
фундамента разбиваем на слои , толщиной 0,4b:
.
Эпюру распределения дополнительных
вертикальных напряжений в грунте строим используя формулы:
где: - вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы
фундамента от веса вышележащих слоев.
где: - коэффициент, принимаемый по табл. 55 /8/ в зависимости от формы
подошвы фундамента, соотношения сторон прямоугольного фундамента и относительной глубины, равной .
По полученным результатам
строим эпюру и определяем нижнюю границу сжимаемой зоны. Она находится на
горизонтальной плоскости, где соблюдается условие: .
Так как расчеты не дали
результатов, то нижнюю границу сжимаемой зоны определяем графическим способом
(см. рис.11).
Определяем осадку основания
каждого слоя по формуле:
где: - безразмерный коэффициент для всех видов грунтов.
Осадка основания фундамента
получается суммированием величины осадки каждого слоя:
где: - предельно допустимая осадка сооружения; (для многоэтажных бескаркасных сооружений с несущими стенами из
крупных панелей СНБ 5.01.01.-99 т. Б.1.).
.
Условие выполняется, т.е.
деформации основания меньше допустимых.
Табл. 5
Z,см
|
=2·Z/bαhi,смкПа кПа0,2·Еi, кПаSi, см
|
|
|
|
|
|
|
|
Песок крупный , средней
плотности
|
0
|
0
|
1
|
0
|
824,1
|
51,9
|
10,38
|
|
-
|
24
|
0,8
|
0,881
|
24
|
725,9
|
|
|
35000
|
0,398
|
48
|
1,6
|
0,642
|
24
|
529
|
|
|
|
0,29
|
72
|
2.4
|
0,477
|
24
|
393,05
|
|
|
|
0,216
|
96
|
3.2
|
0,374
|
24
|
302,2
|
|
|
|
0,169
|
120
|
4
|
0,306
|
24
|
252,1
|
|
|
|
0,138
|
130
|
4,33
|
0,285
|
10
|
234,8
|
57,69
|
15,14
|
|
0,054
|
Суглинок мягкопластичный
|
144
|
4,8
|
0,258
|
14
|
212,6
|
|
|
8400
|
0,283
|
168
|
5,6
|
0,223
|
24
|
183,8
|
|
|
|
0,42
|
180
|
6
|
0,206
|
12
|
169,7
|
84,79
|
16,96
|
|
0,194
|
Глина тугопластичная
|
192
|
6,4
|
0,196
|
12
|
161,5
|
|
|
|
0,086
|
216
|
7,2
|
0,175
|
24
|
144,2
|
|
|
|
0,154
|
240
|
8
|
0,158
|
24
|
130,2
|
|
|
18000
|
0,081
|
|
264
|
8,8
|
0,144
|
24
|
118,6
|
|
|
|
0,127
|
288
|
9,6
|
0,132
|
24
|
108,7
|
|
|
|
0,116
|
312
|
10,4
|
0,121
|
24
|
99,7
|
|
|
|
0,106
|
336
|
11,2
|
0,112
|
24
|
92,29
|
|
|
|
0,098
|
360
|
12
|
0,104
|
24
|
85,7
|
105,89
|
21,18
|
|
0,091
|
480
|
16
|
0,064
|
120
|
55,7
|
117,9
|
23,6
|
|
0,297
|
Глина полутвёрдая
(водоупор)
|
480
|
16
|
0,064
|
0
|
55,7
|
144,99
|
28,99
|
21000
|
0
|
555
|
18,5
|
0,039
|
75
|
32,14
|
160,07
|
32,01
|
|
0,092
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1, 2, 3, 4
|