Пассивная противопожарная защита производственного здания

Запуск системы оповещения производится автоматически от щита управления системы пожарной автоматики.В помещениях категорий А, Б по взрывопожарной и пожарной опасности система оповещения о пожаре блокирует технологическое оборудование. Система оповещения людей при пожаре в производственной части здания сосвмещена с селекторной связью

 Для территории объекта необходимо устраивать систему оповещения о пожаре 3-го типа (СО-3) (табл. 13 СНБ 2.02.02-01). Оповещение производится звуковым сигналом с использованием звукового сигнала, в зоне оповещения установлена связь с диспетчерской.

Б.1. СНБ 2.02.02-2001.

4.3 Расчет необходимого времени эвакуации людей из конференц зала

4.3.1.Расчет необходимого времени эвакуации производится для наиболее опасного варианта развития пожара, характеризующийся наибольшим ростом нарастанию ОФП в пассматриваемом помещении. Материал отделки путей эвакуации – древесина.

Расчет размерного комплекса В:

 (4.1)

удельная изобарная теплоемкость газа, кДж/кг К;

;

свободный объем помещения, м3;

низшая теплота сгорания гексана,

коэффициент полноты горения, равен

коэффициент теплопотерь, при отсутствии данных допускается принимать

Расчет размерного параметра А

  n = 3 (4.2)

где υ- линейная скорость распространения пламени, по таблице 4.5 равна 1.5м/мин;

ψF – удельная массовая скорость выгорания, кг/м2 с. По таблице 3.4, для древесины при влажности 8…10% равна 0.0014 кг/м2 с.

Расчет безразмерного параметра Z

Z- безразмерный параметр, учитывающий неравномерность распределения опасных факторов пожара по высоте помещения:

 (4.3)

где h- высота рабочей зоны, метров по расчете принимаем 1.7м

H- высота помещения, метров.

Расчет критической продолжительности пожара по повышенной температуре

 (4.4)

Где tо – начальная температура воздуха в помещении

N – показатель степени, учитываюий изменение массы выгораюего материала

Расчет криической продолжительности пожара по потере видимости.

 (4.5)

где α – коэффициент отражения предметов на путях эвакуации. При отсутствии специальных данных принимаем α = 0.3;

Lпр- предельная видимость в дыму, м. При отсутствии специальных данных Lпр = 20 м.

Дm- дымообразующая способность горящего материала по таблице 3.6 равна 23.

Е- начальная освещенность, лк. При отсутствии специальных требований значений, принимаем 50 лк.

Расчет криической продолжительности пожара по пониженному

содержанию кислорода.

(4.6)     

где Lo2 – удельный расход кислорода при горении вещества, кг/кг. По таблице 3.9 принимаем 1.26 кг/кг.

Расчет криической продолжительности пожара по каждому из газообразных продуктов горения

 (4.7)

Под знаком логарифма получается отрицательное число, то данный опасный фактор пожара не представляет собой опасность

где L – удельный выход токсичных газов при сгорании 1 кг материала. По таблице 3.7 для СО2 равен 1.51 кг/кг.

Х – предельно допустимое содержание токсичного газа в помещении. По таблице 3.8 принимаем Хсо2= 0.11 кг/м3.

Lco = 0.024 кг/кг; Хсо = 0.00116 кг/кг.

 (4.8)

Под знаком логарифма получается отрицательное число, то данный опасный фактор пожара не представляет собой опасность

Расчет необходимого времени эвакуации

= 72.5 с =1.2 мин; (4.9)

.

4.4 Расчет времени эвакуации

Схема эвакуации для конференц зала.  Рис 1

Маршруты эвакуации:

М1=1-2-3

М2=4-5-6

М3=1-3

М4=4-6

Так как маршруты М1, М2 соответственно равны, то необходимое время эвакуации достаточно рассчитать толькоодного из двух маршрутов.

Расчетные данные:

L1=6м d1=2.8м

L2=8м d2=5.2м

L3=0м d3=3м

L5=0м d5=2,1м

По условию принимаем, что в конференц зале находится наибольшее число человек равномерно распределенное за столом, к количестве равном 60 человек. На участке 1 находятся 12 чел, на участке 2, 6 чел.

Плотность потока на 1-ом участке определяем по формуле:

        (4.10)

где N1 – количество людей в потоке на участке 1;

f- площадь горизонтальной проекции одного человека, принимаем 0.1 м2;

L- длина участка, м;

δ- ширина участка, м.

По таблице 4.1 методического пособия, скорость движения людей равна 93.5 м/мин., а интенсивность q равна 6.3 м/мин. Время эвакуации на участке 1 составит

 (4.11)

Параметры эвакуации на 2-ом участке:

 (4.12)

По таблице 4.1 скорость движения людей равна 100 м/мин., а интенсивность q равна 1,4 м/мин. Время эвакуации на участке 2 составит

На участке 2 произойдет слияние 1-го, 2-го, потоков:

 (4.13)

Так как q’2 <qmax то задержка на данном этапе эвакуации происходить не будет.

Методом линейной интерполяции по таблице 4.1, определим скорость и время эвакуации методическому пособию по выполнению практических и самостоятельных работ по дисциплине пожарная безопасность строительства.

 (4.14)

Ачасток 3 – дверной проем.

 (4.15)

Призводим проверку возможности образования задержки:

Так как q3 <qmax то задержка на данном этапе эвакуации происходить не будет.

Необхоимое время эвакуации на маршрутах М1 и М2 составляет 8.64с.

Производим анализ результатов.

Для успешной и безопасной эвакуации людей из помещения необходимо соблюдения условия tрасч< tнеобх →8.64 <72.5 Условие безопасности выполняется.

4.5 Расчет необходимого времени эвакуации для отделения составления эмалей

Расчет необходимого времени эвакуации.

Расчет необходимого времени эвакуации производится для наиболее опасного варианта развития пожара, характеризующийся наибольшим ростом нарастанию ОФП в пассматриваемом помещении.

Расчет размерного комплекса В:

 (4.16)

удельная изобарная теплоемкость газа, кДж/кг К;

;

свободный объем помещения, м3;

низшая теплота сгорания материала,

коэффициент полноты горения, равен

коэффициент теплопотерь, при отсутствии данных допускается принимать

Расчет размерного параметра А

 n = 3 (4.16)

где υ- линейная скорость распространения пламени, по таблице 4.5 равна 5м/мин;

ψF – удельная массовая скорость выгорания, кг/м2 с. По таблице 3.4, для древесины при влажности 8…10% равна 0.0014 кг/м2 с.

Расчет безразмерного параметра Z

Z- безразмерный параметр, учитывающий неравномерность распределения опасных факторов пожара по высоте помещения:

 (4.17)

где h- высота рабочей зоны, метров по расчете принимаем 1.7м

H- высота помещения, метров.

Расчет критической продолжительности пожара по повышенной температуре

 (4.18)

Где tо – начальная температура воздуха в помещении

N – показатель степени, учитываюий изменение массы выгораюего материала

Расчет криической продолжительности пожара по потере видимости.

 (4.19)

где α – коэффициент отражения предметов на путях эвакуации. При отсутствии специальных данных принимаем α = 0.3;

Lпр- предельная видимость в дыму, м. При отсутствии специальных данных Lпр = 20 м.

Дm- дымообразующая способность горящего материала по таблице 3.6 равна 23.

Е- начальная освещенность, лк. При отсутствии специальных требований значений, принимаем 50 лк.

Расчет криической продолжительности пожара по пониженному содержанию кислорода.

(4.20)

где Lo2 – удельный расход кислорода при горении вещества, кг/кг. По таблице 3.9 принимаем 1.26 кг/кг.

Расчет криической продолжительности пожара по каждому из газообразных продуктов горения

 (4.20)

ггде L – удельный выход токсичных газов при сгорании 1 кг материала. По таблице 3.7 для СО2 равен 1.51 кг/кг.

Х – предельно допустимое содержание токсичного газа в помещении. По таблице 3.8 принимаем Хсо2= 0.11 кг/м3.

Под знаком логарифма получается отрицательное число, то данный опасный фактор пожара не представляет собой опасность

Lco = 0.024 кг/кг; Хсо = 0.00116 кг/кг.

 (4.21)

Под знаком логарифма получается отрицательное число, то данный опасный фактор пожара не представляет собой опасность

Расчет необходимого времени эвакуации

= 174.9с=2.9минут; (4.22)

.

4.6 Расчет необходимого времени эвакуации

Схема эвакуации.  Рис 2

Маршруты эвакуации:

М1=1-3-4

М2=2-3-4

Так как зона 1, 2 соответственно равны, то необходимое время эвакуации достаточно рассчитать только одной из двух.

 Расчетные данные:

L1=31.6м d1=2.м

L2=31.6м d2=2м

L3=2м d3=2.8м

L4=0м d4=2м

По условию принимаем, что в отделе составления эмалей находится наибольшее число человек равномерно распределенное по цеху, в количестве равном 2 человека. На участке 1 находятся 1 чел, на участке 2-1 чел.

Плотность потока на 1-ом участке определяем по формуле:

     (4.23)

где N1 – количество людей в потоке на участке 1;

f- площадь горизонтальной проекции одного человека, принимаем 0.1 м2;

L- длина участка, м;

δ- ширина участка, м.

По таблице 4.1 методического пособия, скорость движения людей равна 100 м/мин., а интенсивность q равна 1 м/мин. Время эвакуации на участке 1 составит

 (4.24)

Параметры эвакуации на 2-ом участке идентичны параметрам эвакуации на первом участке.

 (4.25)

Так как q3 <qmax то задержка на данном этапе эвакуации происходить не будет.

Методом линейной интерполяции по таблице 4.1, определим скорость и время эвакуации:

 (4.26)

Ачасток 5 – дверной проем.

  (4.27)

Призводим проверку возможности образования задержки:

Так как q3 <qmax то задержка на данном этапе эвакуации происходить не будет.

Необхоимое время эвакуации на маршрутах М1 и М2 составляет 18.6с.

Производим анализ результатов.

Для успешной и безопасной эвакуации людей из помещения необходимо соблюдения условия tрасч< tнеох → 18.6<156 Условие безопасности выполняется.

5. Проектирование противодымной защиты здания

5.1 Расчет времени задымления отделения составления эмалей

Рассчитать систему противодымной вентиляции для отделения составления эмалей расположенного на втором этаже производственного здания

Расход дыма подлежащего удалению

 (5.1)

где В – ширина наибольшей части из откраваемых створок

n – коэффициент, зависящей от обей ширины больших створок

У- уровень нижней границы дыма, принимаемый для помещений У=2.5 (п.8.8 [13]);

Н- высота двери, м;

КД=0.8 – коэффициент полноты и продолжительности открывания дверей

Площадь проходного сечения клапана определяется по массовой скорости дыма:

 (5.2)

Где - массовая скорость прохождения дыма кг/с м2

В установке принимае дымовой клапан КПД-5 со свободным проходным сечением 0.2м2. Массовая скорость дыма в клапане составит

 (5.3)

Динамическое давление потока определяется по ормуле:

 (5.4)

где - плотность продуктов горения кг/м3

Потери давления на дымовом клапане

 (5.6)

Где  - коэффициент сопротивления входа в дымовой клапан и далее в дымовую шахту

 - 0.2 коэициент сопротивления присоединения дымового клапана к шахте или к ответвлению

- поправочный коэффициент местных сапротивлений принимается по табл 5.5. В расчете принимается дымовая шахта сечением 0.25м2. Массовая скорость движения в сечении шахты составит:

кг/с м (5.7)

Скоростное давление на первом участке Па

Потери давления в ртветвлении к дымовому клапону

Па (5.8)

Где Ктр – коэффициент трения, определяемый в зависимости от температуры дыма по табл 5.5

Н – Потери давления на трение, определяется по табл 5.6

Км – 1.7 коэициент материала воздухавода, принят по бетону

L – длина участка.

Общие потери на первом участке с учетом потерь на трение составит

 (5.9)

Расход воздуха через неплотности дымового клапана на втором этаже равен:

 (5.11)

Ак - плоадь проходного сечения клапана м2

дРа – разность давлений по обе стороны от клапана, Па

Плотность смеси газов в устье шахты определяется:

 (5.12)

Где Nf – номер верхнего этажа здания или номер последнего участка до вентилятора, на котором установлен дымовой клапан.

Расход газов в устье шахт определяется по формуле:

 (5.13)

Массовая скорость газов в устье шахты

,

а динамическое движение потока

 (5.14)

Определяем коэффициент сопротивления шахты начиная со второго участка до устья:

(5.16)

Потери давления в шахте:

 (5.17)

Где 1 –длина шахты

 - динамическое давление на первом участке и в устье шахты, Па

Nf – номер верхнего этажа здания или номер до последнего частка вентилятора

Потери давления в воздуховодах, присоединяюих дымовую шахту к вентилятору и после вентилятора, определяется по ормуле:

 (5.18)

Где Ктр =9.6 – Коэффициент трения определяется исходя из температуры дыма по табл 5.5

Н – потери давления на трение. Табл 5.6

Км – коэффициент материала воздуховода

1 – длина учатка воздуховода

 - динамическое давление на участке

 - 1.88, сумма призведений местныхсопротивлений на участках до и после вентилятора до выпуска дымовых газов в атмосеру

Подсосы воздуха через неплотности шахты определяетсе по ормуле:

 (5.19)

Где Gпп – удельный подсос воздуха через неплотности воздухавода, табл 5.8 классП

Gпп – удельный подсос воздуха через неплотности воздухавода, табл 5.8 классН

Рн и Рп – периметр внутреннего поперечного сечения шахт и воздуховодов.

Удельное поступления воздуха через не плотности шахты приняты с попракой 1.1 на прямоугольное сечение

Общий расход газов составит Gсум=Gу+Gп=1.62+0.015=1.64 кг/с

К= Gсум/ Gу=1.64/1.6=1.025

Авеличение расхода газа

К1=(1+К2)/2=(1+1.0252)/2=1.025раза (5.20)

Общие потери давления по формуле

DРсум=(DРу+DРв)К1=(186.08+106.23)1.025=299.6Па (5.21)

Плотность газов перед вентилятором:

 (5.22)

Температура газов по формуле:

 (5.23)

Естественное давление газов при суммарной высоте шахты до вентилятора 7м, после вентилятора 4м, при удельном весе наружного воздуха Ун=9.81*0.92=9.02Н/м3

Уст=4.9(0.41+0.61)=4.99 Н/м3  (5.24)

 (5.25)

Потери давления, на которую должен быть рассчитана мощность вентилятора по статическому давлению определяется по формуле:

 (5.26)

Расход (производительность), на которую должен быть рассчитан вентилятор, определяется по формуле:

 (5.27)

Условное статическое давление составит:

 (5.29)

Таким образом, шахта дымоудаления должна иметь поперечное сечение 0.25м3. В помещении устонавливается 3 клапанов КПД-5 с поперечным сечением 0.2м2. Для системы принимать радиальный вентилятор ВР-300-45-2К1Ж

5.2 Расчет противодымной системы вентиляции для коридоров административно-бытового комплекса

Коридор АБК имеет размеры 30х4х3.5. коридор не оборудован установками аварийного пожаротушения. Освещение производится через оконные фрамуги расположенные на высоте 0.8м от уровня пола, высота фрамуг 1.8м. В соответствии с п 4.14. СНБ-2.02.02-2001 дымоудаление не требуется.

Для удаления дыма из помещения следует равномерно разместить фрамуги, защищаемое расстояние одной фрамуги составляет 15 м во все стороны. Площадь одной фрамуги составляет 1.8м2

Таблица 5.1

6. Проектирование противопожарной защиты инженерного оборудования

6.1 Обеспечение пожаровзрывобезопасности систем общеобменной вентиляции

6.1.1 Проектирование систем приточно- вытяжной вентиляции

Таблица 6.1

Страницы: 1, 2, 3, 4, 5