Проектирование вентиляционной системы деревообрабатывающего цеха

кп = 1 - коэффициент, учитывающий полноту загрузки электродвигателей (загрузка двигателя 0,7); η = 0,84 – КПД электродвигателя, принимается одинаковым для всех станков, т.к. мощности электродвигателей всех станков находятся в пределах 0,5-5Вт, Nу – мощность электродвигателя ,смотри табл. 1.

Qэл.двиг = (2,8+2,2+3,6+4,2+2,2+2,8*2 ) *0,5*(1-1*0,84)* 103*0.7 = 1154 Вт.

4.1.3 Теплопоступления от приборов дежурного отопления

- удельные теплопотери помещения, определяются по формуле

-удельная тепловая характеристика здания, кДж/(м3·ч·ºС), /1, табл. 1.7/

Для деревообрабатывающих цехов объемом меньше 5000м³, значение

Определим значение

- расчетная температура наружного воздуха для холодного периода, принимается равной -37 ºС

-расчетная внутренняя температура воздуха в деревообрабатывающем цехе в холодный период, принимается равной 17ºС

-средняя температура теплоносителя в отопительном приборе, определяется как среднее арифметическое двух температур: на входе и на выходе из отопительного прибора.

Есть все данные для определения теплопоступлений от приборов дежурного отопления. Подставим данные в формулу (5.15) и произведем вычисление

4.2 Расчет теплопотерь

4.2.1 Теплопотери через наружные ограждения по удельной тепловой характеристике здания для холодного периода

где    - удельные теплопотери помещения, Вт/ºС; tв, tн – температура внутреннего и наружного воздуха в отопительный период; - средняя температура в отопительном приборе:

4.2.2 Теплопотери за счет инфильтрации

,

где с – теплоемкость воздуха; tв, tн – температура внутреннего и наружного воздуха; GH – нормативная воздухопроницаемость определяемая по формуле:

где Gн1 – воздухопроницаемость стен и покрытий, принимаем промышленности равной 1кг/(м2*ч); Gн2 – воздухопроницаемость окон, принимаем равной 8 кг/(м2*ч); F – площади, м2.

Таким образом, теплопотери на нагревание инфильтрирующегося воздуха составят

Вт

Таким образом, общие потери тепла будут определяться суммой двух слагаемых

4.3 Составление уравнений теплового баланса и определение теплоизбытков в зимний и летний периоды

-суммарное потери теплоты помещением цеха за определенный период, Вт.

-суммарное поступление теплоты в помещение цеха за определенный период, Вт.

Для холодного периода уравнение теплового баланса будет иметь вид

Qинф + Qнок – Qосв – Qст – Qдеж..от = 0

Необходимо устранить дефицит тепла в зимний период на величину равную

Для теплого периода уравнение теплового баланса будет иметь следующий вид

Qсрок+ Qсрпл + Qст = 0

Необходимо устранить избыток тепла в летний период на величину равную

Таблица 5 – Тепловой баланс деревообрабатывающего цеха

5. Расчет воздухообмена в помещениях

5.1 Определение количества воздуха, удаляемого местными отсосами

Минимальное количество воздуха удаляемого местными отсосами от станков и напольными отсосами указано в таблице 1, тогда общее количество воздуха удаляемого местными отсосами:

Lмо = 850+840+1320+1764+1320+2*3648+1100*2=15590м3/ч.

5.2 Определение производительности приточной системы

Количество приточного воздуха в рабочую зону принимается равным количеству воздуха, удаляемого местными отсосами Lвыт. Воздухообмен по избыткам явного тепла:

Lприт = Lвыт = 15590 м3/ч ,

Расход воздуха при данном воздухообмене составит:

где ρ – плотность воздуха, принятая равной 1,2кг/м3.

кг/ч

tпр = tнт +1,0=23,7+1,0=24,70С

температура приточного воздуха в теплый период года; с – теплоемкость воздуха; Gр – расчетное значение воздухообмена; Qя – явные теплопоступления в летний период.

Рассчитаем температуру удаляемого воздуха:

tв-принимается равной 27оС.

Так как температура удаляемого воздуха для теплого периода года превышает допустимую температуру (27ºС), следовательно, требуется пересчитать расход приточного воздуха.

Gпр< Gр→дополнительного воздухообмена не требуется.

5.3 Определение температуры воздуха в рабочей зоне в летний период при рассчитанном воздухообмене

Сначала определяется температура удаляемого воздуха tу , а далее температура в рабочей зоне и сравнивается с допустимым пределом для теплого периода года, данным в пункте 3.2 :

tу = tв + grad t*(Нпом – 2)

tрз =27- 0,4*(6-2) = 25,4 оС

Полученная температура в рабочей зоне tрз =25,4оС находится в допустимом интервале температур 18-27 оС

оС

Т.к температура удаляемого воздуха превышает допустимую, то требуется дополнительный воздухообмен.

Производительность систем вентиляции:

Приток воздуха также осуществляется в приточную камеру.

В венткамере делаем по кратности.

Кратность в венткамере равна 2.

Температура не ниже 15°С.

Объем помещения 90м3.

Lприт.кам.=180м3.

Таким образом общий расход приточного воздуха составляет

24404+180=24584 м3/ч.

5.4 Определение температуры приточного воздуха в зимний период при рассчитанном воздухообмене

Так как в зимний период в цехе наблюдается дефицит тепла, то целесообразно выполнить воздушное отопление, совмещенное с системой общеобменной приточной вентиляции. Требуется определить температуру приточного воздуха в зимний период.

Так как деревообрабатывающее производство имеет категорию В, то рециркуляция воздуха не допускается, поэтому выполняется прямоточная система воздушного отопления. Для воздушного отопления необходимо подавать приточный воздух с температурой большей температуры рабочей зоны. Определим численное значение этой температуры по формуле

Определим значение температуры воздуха, который требуется подавать в помещение цеха для устранения дефицита тепла в зимний период и осуществления вентиляции.

= 24,67ºС

Воздуха с  необходимо подавать в помещение деревообрабатывающего цеха, для того чтобы температура воздуха в рабочей зоне была не ниже 17 ºС

6. Аэродинамический расчет систем вентиляции

6.1 Расчет системы аспирации

Целью аэродинамического расчета является определение диаметра трубопроводов и аэродинамического сопротивления сети.

Потери давления на участках воздуховодов определяются с учетом влияния транспортируемого материала, т.е. по формуле

ΔР = (1+к*μ)* Σ(Rl+Z) ,

где

μ – массовая концентрация материало - воздушной смеси.

к=1,4 – коэффициент учитывающий движение материала по воздуховоду.

Определяем массовую концентрацию материало-воздушнойт смеси по формуле:

μ =ΣGм/(L *ρв),

где

ΣGм= 357,5+69+191+225+57,2+410*2=1719,7 кг/ч – максимальный выход отходов от станков (Таблица 1).

μ =1719,7/(15590*1,2) = 0,09

Расчетная схема представлена в приложении А. Результаты аэродинамического расчета сведены в Таблицу 9.

Коэффициенты местных сопротивлений на участках магистрали и ответвления определяются по таблицам 22.53 , 22.52 /1/ ( тройники на проход и на ответвление принимаются при α = 300 ) и представлены в Таблице 9.

Таблица 7 – Присоединительные патрубки отсосов

Таблица 8. Подбор воздуховодов.

Таблица 9– Коэффициенты местных сопротивлений на участках магистрали и ответвления.

Страницы: 1, 2, 3