Создание микроклимата в помещении
2-й этаж: кг/(ч.м²).
Боковой
фасад.
1-й этаж: кг/(ч.м²).
5. Вычисляем
удельный поток теплоты на нагрев инфильтрующегося наружного воздуха:
1-й этаж
(наветренный фасад ЮЗ):
Вт/м²;
2-й этаж (наветренный
фасад ЮЗ):
Вт/м².
1-й этаж
(боковой фасад): Вт/м².
Направление
ветра на 4-й фасад (ЮВ):
1. Вычисляем
внутреннее избыточное давление воздуха в здании:
Па – гравитационная составляющая Р0;
Па – ветровая
составляющая Р0.
Па
2. Вычисляем
избыточное давление воздуха с наветренной стороны здания на уровне центра окон
каждого этажа:
1-й этаж:
Па
Па
2-й этаж:
Па
Па
боковой
фасад:
1-й этаж: Па
2-й этаж: Па
3. Вычисляем
расчетную разность давления с двух сторон окон каждого этажа:
1-й этаж: Па;
2-й этаж: Па.
Так как , продолжаем расчеты;
боковой
фасад:
1-й этаж: Па;
2-й этаж: Па.
4. Вычисляем
расчет воздуха, проходящего через 1 м² окна на каждом этаже (только для наветренной стороны и для 1 этажа бокового фасада):
Наветренная
сторона.
1-й этаж: кг/(ч.м²);
2-й этаж: кг/(ч.м²).
Боковой
фасад.
1-ый этаж: кг/(ч.м²).
5. Вычисляем
удельный поток теплоты на нагрев инфильтрующегося наружного воздуха:
1-й этаж
(наветренный фасад ЮВ):
Вт/м²;
2-й этаж
(наветренный фасад ЮВ):
Вт/м².
1-ый этаж (боковой
фасад): Вт/м².
Таблица 7
Расчет
избыточного давления воздуха в здании
№
фасада
|
Н,
м
|
В, L,
м
|
Fфас.i,
м²
|
Fо.i,
м²
|
fост
|
Р0Г,
Па
|
Р0V,
Па
|
Р0,
Па
|
1 (СВ)
|
11.2
|
27
|
302.4
|
28.95
|
0.096
|
17.03
|
10.66
|
27.69
|
2 (СЗ)
|
11.2
|
27
|
302.4
|
31.18
|
0.1
|
17.03
|
12.07
|
29.1
|
3 (ЮЗ)
|
11.2
|
42
|
265.3
|
37.86
|
0.14
|
17.03
|
13.3
|
30.33
|
4 (ЮВ)
|
11.2
|
42
|
265.3
|
17.82
|
0.07
|
17.03
|
8.11
|
25.14
|
|
|
|
|
∑=115.81
|
|
|
|
|
Примечание: fост – коэффициент остекленности i-го
фасада (контрольная величина);
; где или – площадь i-го фасада.
Таблица 8
Расчет
удельных потерь теплоты от инфильтрации
Наветр.
фасад
|
Этаж
|
НiЭ,
м
|
РН.Г,
Па
|
РНiЭ,
Па
|
ΔРiЭ,
Па
|
gинф.iЭ,
кг/(ч.м²)
|
qинф.iЭ,
Вт/м²
|
ΔРiЭ.Б,
Па
|
qинф.iЭ.Б,
Вт/м²
|
СВ
|
1-й
|
1.9
|
28.28
|
62.62
|
34.93
|
7.19
|
94.82
|
5.49
|
34.62
|
СЗ
|
1.9
|
28.28
|
62.62
|
33.52
|
7.0
|
92.31
|
4.08
|
22.68
|
ЮЗ
|
1.9
|
28.28
|
62.62
|
32.29
|
6.83
|
90.07
|
2.85
|
17.8
|
ЮВ
|
1.9
|
28.28
|
62.62
|
37.48
|
7.54
|
99.43
|
8.04
|
45.83
|
СВ
|
2-й
|
5.0
|
18.85
|
39.24
|
11.55
|
3.44
|
45.36
|
-3.94
|
-
|
СЗ
|
5.0
|
18.85
|
39.24
|
10.14
|
3.15
|
41.54
|
-5.35
|
-
|
ЮЗ
|
5.0
|
18.85
|
39.24
|
8.91
|
2.89
|
38.11
|
-6.58
|
-
|
ЮВ
|
5.0
|
18.85
|
39.24
|
14.1
|
0.85
|
51.82
|
-1.39
|
-
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Теплозатраты на
инфильтрацию по помещениям QИ, Вт:
а) Если помещение выходит
на один фасад, то:
;
где берется для соответствующего этажа из
варианта, когда наветренным является фасад, на который выходит помещение;
ΣАок – суммарная площадь окон в помещении, м2.
б) Если помещение
выходит на два или более фасада: сравниваем варианты суммарных теплозатрат на
инфильтрацию при различных направлениях ветра, например ;
. Здесь А1 и А2
– площадь окон в помещении, выходящих соответственно на 1-й и 2-й фасад, м2;
индексы 1 и 2 у значений qИНФ означают номера вариантов.
3. РАСЧЕТ ПОСТУПЛЕНИЙ ТЕПЛОТЫ, ВЛАГИ И УГЛЕКИСЛОГО ГАЗА
3.1 Расчет поступлений теплоты, влаги и СО2 от
людей
Помещение
№ 2 (актовый зал на 66 мест) (кондиционирование).
Размеры: 122.55
м² (площадь пола) × 3,3 (высота) м.
В помещении
находятся: 30 взрослых мужчин и 36 женщин.
Расчет:
Коэффициент снижения теплопоступлений от людей:
ηжен = 0,85; Категория работы – состояние
покоя.
Явная
теплота
ТП tв = 23 °С; qч.я. = 72 Вт/чел. (табл. 2,2 [6])
Вт
Здесь N – число людей соответствующего пола
и возраста и с данной категорией работы.
ХП tв = 17 °С; qч.я. = 108 Вт/чел. (табл. 2,2 [6])
Вт
Полная
теплота
ТП tв = 23°С; qч.я. = 105 Вт/чел. (табл. 2,2 [6])
Вт
ХП tв = 17°С; qч.я. = 135 Вт/чел. (табл. 2,2 [6])
Вт
Скрытая
теплота и влага
ТП кг/ч
где (QСКР – разность поступлений полной и
явной теплоты, т.е. поток скрытой теплоты;
, Вт,
r0 – удельная теплота парообразования
воды при нулевой температуре; r0 = 2500
кДж/кг;
св.п. – теплоемкость водяных паров, равная
1,8 кДж/(кг.К).
ХП кг/ч
Углекислый
газ
, л/ч
л/ч для всех периодов года.
Помещение
№ 8 (спортивный зал) (вентиляция).
Размеры: 203.19
м² (площадь пола) × 6.0 (высота) м.
В помещении
находятся: 20 взрослых мужчин.
Расчет:
Коэффициент снижения теплопоступлений от людей:
ηжен = 1;. Категория работы – тяжелая
(физические нагрузки).
Явная
теплота
ТП tв = 25 °С; qч.я. = 95 Вт/чел. (табл. 2,2 [6])
Вт
ПП tв = 15 °С; qч.я. = 165 Вт/чел. (табл. 2,2 [6])
Вт
ХП tв = 18 °С; qч.я. = 144 Вт/чел. (табл. 2,2 [6])
Вт
Полная теплота
ТП tв = 25 °С; qч.п. =290 Вт/чел. (табл. 2,2 [6])
Вт
ПП tв = 15 °С; qч.п. = 290 Вт/чел. (табл. 2,2 [6])
Вт
ХП tв =18 °С; qч.п. = 144 Вт/чел. (табл. 2,2 [6])
Вт
Скрытая
теплота и влага
ТП кг/ч
ПП кг/ч
ХП кг/ч
Углекислый
газ
, л/ч
л/ч для всех периодов года.
3.2. Расчет теплопоступлений от освещения и отопительных
приборов, а также теплопотерь в режиме вентиляции и кондиционирования воздуха
для помещения в общественном здании
Помещение
№ 2 (актовый зал на 66 мест)
Искусственное
освещение.
где FПЛ – площадь пола помещения, м²;
коэффициент hосв равен 1, если светильники находятся
непосредственно в помещении, и 0,45 – если светильники располагаются в
вентилируемом подвесном потолке.
FПЛ = 100.08 м² (площадь пола)
Е = 200 лк
(по табл. 19 [7])
qосв = 0,058 Вт/(лк.м²) по табл. 18 [7]
при площади помещения 50-200 м и высоте помещения до 3,6 м.
Принимаем
светильники прямого света.
коэффициент hосв = 0.45.
Вт.
Теплопоступления
от приборов системы отопления.
, Вт
где Qот – расчетная величина теплопотерь
помещения, т.е. мощность системы отопления в помещении (из таблицы 6), Вт; – температура воздуха в помещении в холодный
период года для режима вентиляции или кондиционирования воздуха (из таблицы 3),
°С; – то же для режима отопления (из таблицы 6),
°С; – средняя температура теплоносителя в
отопительных приборах при расчетных наружных условиях для отопления (параметры
"Б");
°С
где tГ = 85 °С и tО = 70 °С – температура воды в
подающей и обратной магистралях системы отопления, °С.
Qот = 4400.34 Вт;
°С;
°С;
Вт.
Теплопотери
в режиме вентиляции.
, Вт – в холодный период;
, Вт – в переходный период (только
для вентиляции)
Здесь – расчетная температура наружного воздуха в
переходный период, принимаемая равной +10 °С; –
расчетная температура внутреннего воздуха в переходный период в режиме
вентиляции (из таблицы 3), – расчетная температура
наружного воздуха в холодный период по параметрам "Б".
°С.
Вт.
Помещение
№ 8 ( спортивный зал)
Искусственное
освещение.
FПЛ = 203.19 м² (площадь пола)
Е = 200 лк
(по табл. 19 [7])
qосв = 0.067 Вт/(лк.м²) по табл. 18 [7]
при площади помещения более 200 м и высоте помещения более 4.2 м.
Принимаем
светильники прямого света.
коэффициент hосв = 1.
Вт.
Теплопоступления
от приборов системы отопления.
Qот = 7193.02 Вт;
°С;
°С;
Вт.
Теплопотери
в режиме вентиляции.
°С;
°С.
Вт;
Вт.
3.3 Расчета
теплопоступлений от солнечной радиации
Помещение
№ 2 (актовый зал)
В помещении
имеется два окна с ориентацией на ЮВ.
Географическая
широта φ = 55 °с.ш.;
площадь окон м²;
1.
Максимальное количество теплоты от прямой и рассеянной солнечной радиации, проникающей
через одинарное остекление:
Вт/м², Вт/м²
в период с 8 до 9 ч по табл. 2.3 [6] для остекления, ориентированного на ЮВ на
широте 56°.
Угол между
солнечным лучом и окном:
где h –
высота стояния Солнца; Аc.o. – солнечный азимут остекления.
Принимаем:
h = 37°; азимут Солнца Аc = 69°
по табл. 2.8 [6] для периода 8– 9 ч и широты 56°.
Поскольку Аc
>45, то по табл. 2.6 [6] .
2.
Коэффициент инсоляции вертикального остекления.
,
где Н –
высота окна; Н = 1.5 м; В – ширина; В = 1.5 м;
а = с = 0 –
т.к. отсутствуют внешние солнцезащитные козырьки;
LГ – заглубление остекления от наружной
поверхности фасада (принято 0,13 м, как для кирпичных зданий); LГ = LВ = 0.13.
3.
Коэффициент облучения КОБЛ, зависит от углов:
вертикальная компонента КОБЛ.В
= 1 (рис. 2.6 [6])
горизонтальная компонента КОБЛ.Г
= 1 (рис. 2.6 [6])
4. Удельный
тепловой поток от проникающей солнечной радиации через принятое остекление:
,
где КОТН
– коэффициент относительного проникания солнечной радиации; для окон с тройным
остеклением со светлыми жалюзи внутри помещения (табл. 2.4) КОТН
= 0.48;
τ2 – коэффициент учета затенения окна переплетами;
для принятого остекления по табл. 2.5 [6] τ2 = 0.50.
Вт/м²
5. Наружная
условная температура на поверхности окна:
,
где – средняя температура наиболее жаркого
месяца (июля); для кондиционируемых помещений следует принимать наружную
температуру в теплый период года по параметрам "Б"; °С;
– средняя суточная амплитуда
колебания температуры наружного воздуха в теплый период; °С [1];
– коэффициент, учитывающий суточный
ход наружной температуры; (табл. 2.9 [6] при ε
= 0 для периода с 8 до 9 часов);
– приведенный коэффициент поглощения
радиации; по табл. 2.4
, –
количество теплоты, поступающей на вертикальную поверхность ориентации ЮВ в
период с 8 до 9 ч от прямой и рассеянной радиации для широты 56° по табл. 2.10
[6]; Вт/м²; Вт/м²;
– коэффициент теплоотдачи на
наружной поверхности окна; для вертикальной поверхности (зависит от скорости
ветра v).
Вт/(м².°С)
°С
6.
Теплопоступления от теплопередачи через окно:
Вт/ м²;,
где – сопротивление окна теплопередаче в летних
условиях; для выбранного типа окна Вт/(м.К) по табл. 2.5
[6].
7. Суммарные
теплопоступления через окна:
, Вт,
Вт;
Помещение
№ 8 (спортивный зал)
В помещении
имеется шесть окон с ориентацией на СВ.
Географическая
широта φ = 55 °с.ш.;
площадь окон м²;
1.
Максимальное количество теплоты от прямой и рассеянной солнечной радиации, проникающей
через одинарное остекление:
Вт/м², Вт/м²
в период с 6 до 7 ч по табл. 2.3 [6] для остекления, ориентированного на СВ на
широте 56°.
Угол между
солнечным лучом и окном:
где h – высота
стояния Солнца; Аc.o. – солнечный азимут остекления.
Принимаем:
h = 21°; азимут Солнца Аc = 95°
по табл. 2.8 [6] для периода 15– 16 ч и широты 56°.
Поскольку Аc
< 90, то по табл. 2.6 [6] .
2.
Коэффициент инсоляции вертикального остекления.
,
где Н –
высота окна; Н = 1.5 м; В – ширина; В = 1.5 м;
а = с = 0 –
т.к. отсутствуют внешние солнцезащитные козырьки;
LГ – заглубление остекления от наружной
поверхности фасада (принято 0,13 м, как для кирпичных зданий); LГ = LВ = 0.13.
3.
Коэффициент облучения КОБЛ, зависит от углов:
вертикальная компонента КОБЛ.В
= 1 (рис. 2.6 [6])
горизонтальная компонента КОБЛ.Г
= 1 (рис. 2.6 [6])
4. Удельный
тепловой поток от проникающей солнечной радиации через принятое остекление:
,
где КОТН
– коэффициент относительного проникания солнечной радиации; для окон с тройным
остеклением со светлыми жалюзи внутри помещения (табл. 2.4) КОТН
= 0.48;
τ2 – коэффициент учета затенения окна
переплетами; для принятого остекления по табл. 2.5 [6] τ2
= 0.50.
Вт/м²
5. Наружная
условная температура на поверхности окна:
,
где – средняя температура наиболее жаркого
месяца (июля); для кондиционируемых помещений следует принимать наружную
температуру в теплый период года по параметрам "Б"; °С;
– средняя суточная амплитуда
колебания температуры наружного воздуха в теплый период; °С [1];
– коэффициент, учитывающий суточный
ход наружной температуры; (табл. 2.9 [6] при ε
= 0 для периода с 6 до 7 часов);
– приведенный коэффициент поглощения
радиации; по табл. 2.4
, –
количество теплоты, поступающей на вертикальную поверхность ориентации СВ в
период с 15 до 16 ч от прямой и рассеянной радиации для широты 56° по табл.
2.10 [6]; Вт/м²; Вт/м²;
Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9
|