Стальной каркас промышленного здания
Таблица 3 – Результаты статического расчета
3.2 Назначение расчетных длин участков ступенчатой
колонны
Коэффициенты расчетной длины отдельных участков ступенчатых колонн в плоскости
рамы следует определять согласно приложению 6 /1/.
Рисунок 19 – Схема ступенчатой колонны
Коэффициенты расчетной длины для
нижнего участка одноступенчатой колонны следует принимать в зависимости от
отношения и величины ,
где -
моменты инерции сечений и длины соответственно нижнего и верхнего участков
колонны и ;
;
;
.
Тогда из таблицы 67 /1/ с помощью интерполяции найдем .
Коэффициент расчетной длины для верхнего участка колонны во всех случаях
следует определять по формуле:
.
Расчетная длина верхней части колонны в плоскости рамы (в
плоскости действия момента) вычислим по формуле:
.
Расчетная длина нижней части колонны в плоскости рамы (в
плоскости действия момента) вычислим по формуле:
.
Расчетные длины участков колонны из плоскости рамы
принимаются равными расстоянию между точками закрепления участков колонны из ее
плоскости.
Для нижней части колонны:
Для верхней части колонны:
.
3.3 Расчет верхней части ступенчатой колонны
Для температуры наиболее холодной пятидневки принимаем из таблицы /1/ сталь для третьей группы
конструкций марки С245 ГОСТ 27772-88.
Сечение верхней части ступенчатой колонны компонуем из
трех листов стали.
Рисунок 20 – Сечение верхней части ступенчатой колонны
Принимаем .
Требуемая площадь поперечного сечения колонны определяем
из условия устойчивости верхней части колонны в плоскости действия момента.
,
где - коэффициент
определяемый по таблице 74 /1/, для этого нужно определить относительный
эксцентриситет и условную гибкость ;
Относительный эксцентриситет:
,
где -
коэффициент влияния формы сечения, определяемый по таблице 73 /1/;
, здесь ;
, здесь ;
Тогда
(тип
сечения №5).
Тогда из таблицы 74 /1/ с помощью интерполяции найдем .
.
Проверяем гибкость полки:
;
.
Проверяем гибкость стенки по формуле в таблице 27 /1/ для
двутаврового сечения при , но не более 2,3:
;
;
;
.
Проверяем условие: , т.е
условие выполняется.
;
;
;
.
Проверяем устойчивость верхней части колонны в плоскости
действия момента:
;
Относительный эксцентриситет:
;
;
;
Тогда
(тип сечения №5).
Тогда из таблицы 74 /1/ с помощью интерполяции найдем .
.
Проверка устойчивость верхней части колоны из плоскости
действия момента по п. 5.30 /1/:
,
где с – коэффициент, вычисляемый согласно требованиям п.
5.31 /1/;
-
коэффициент, вычисляемый согласно требованиям п. 5.3 /1/.
,
где
;
;
Тогда из таблицы 72 /1/ с помощью интерполяции найдем .
В запас прочности принимаем значение расчетного
изгибающего момента , при проверке устойчивости из плоскости
рамы, равным:
;
Относительный эксцентриситет равен:
;
Так как коэффициент с вычисляем
по формуле 57 /1/:
,
где -
определяется по таблице 10 /1/;
;
;
- определяется также по таблице 10
/1/;
Так как .
Проверяем условие:
,
т.е. условие выполняется, устойчивость верхней части
колонны обеспечена.
3.4 Подбор сечения и конструирование узлов нижней части
колонны
3.4.1 Определение усилий
в ветвях колонны
Сечение нижней части колонны сквозное, состоящее из двух
ветвей, соединенных решеткой. Высота сечения .
Подкрановую ветвь колонны принимаем из широкополочного
двутавра, наружную – составного сварного сечения из трех листов.
Рисунок 21 – Сечение нижней части колонны
Расчетные комбинации усилий для подбора сечения
подкрановой ветви колонны из таблицы 3: ; .
Расчетные комбинации усилий для подбора сечения наружной
(шатровой) ветви колонны из таблицы 3: ; .
Определяем начальное (ориентировочное) положение центра
тяжести сечения. Принимаем ;
,
тогда
;
.
Определяем усилия в ветвях колонны по формулам 14.19 и
14.20 /4/.
Усилие в подкрановой ветви:
.
Усилие в наружной ветви:
.
3.4.2 Подбор сечения
подкрановой ветви колонны
Задаемся начальной гибкостью , тогда
по таблице 72 /1/ коэффициент .
Требуемая площадь сечения подкрановой ветви:
.
Из сортамента ТУ 14-2-24-72 (приложение 14 /4/) выбираем двутавр
с параллельными гранями полок 50Б1: ; ;
; .
по таблице 72 /1/ .
Проверяем условие устойчивости подкрановой ветви:
,
т.е. условие выполняется с недонапряжением 17%.
3.4.3 Подбор сечения
шатровой ветви колонны
Задаемся начальной гибкостью , тогда
по таблице 72 /1/ коэффициент .
Требуемая площадь сечения шатровой ветви:
.
Для удобства прикрепления элементов решетки просвет между
внутренними гранями полок принимаем таким же, как в подкрановой ветви:
.
Высота стенки из условия размещения сварных швов равна:
.
Толщину стенки принимаем равной .
Площадь одной полки равна:
по расчету полки не требуются, а устанавливаются
конструктивно.
Толщину полки принимаем минимальную .
Ширину полки принимаем равной .
Расстояние между центрами тяжести полок равняется:
.
Определяем геометрические характеристики сечения шатровой
ветви:
;
;
;
по таблице 72 /1/ .
Проверяем условие устойчивости шатровой ветви:
,
т.е. условие выполняется с недонапряжением 43%, но
сечение не измененяем, так как оно принято минимальным.
Определяем положение центра тяжести шатровой ветви:
Момент инерции относительно оси :
.
.
Корректируем положение центра тяжести всего сечения
колонны:
;
.
Пересчитываем продольное усилие в подкрановой ветви:
,
где
Пересчитываем продольное усилие в наружной ветви:
.
Проверяем устойчивость шатровой ветви в плоскости
действия момента:
.
Из условия равноустойчивости подкрановой ветви в
плоскости и из плоскости действия момента определяем расчетную длину:
.
Принимаем , тогда
,
где
.
по таблице 72 /1/ .
,
т.е. условие выполняется, устойчивость шатровой ветви в
плоскости действия момента обеспечена.
3.4.4 Подбор сечения
раскосов соединительной решетки
Из статического расчета приведенного в таблице 3
поперечная сила в сечении №1 равна: .
Рисунок 22 – К подбору сечения раскосов соединительной
решетки
Усилие сжатия в раскосе:
,
где - угол наклона раскоса
(см. рисунок 22).
Задаемся начальной гибкостью , тогда
по таблице 72 /1/ коэффициент .
Требуемая площадь сечения раскоса:
,
где - коэффициент условия
работы для сжатого уголка, прикрепляемого одной полкой, определяемый по таблице
/1/.
Из сортамента ГОСТ 8509-72 (приложение 14 /4/) выбираем уголок 50х5: ; .
Длина элемента соединительной решетки:
.
по таблице 72 /1/ .
Напряжение в раскосе равно:
,
т.е. условие не выполняется, следовательно, принимаем
уголок 70х6:
; .
.
Проверка устойчивости колонны в плоскости действия момента
как единого стержня.
Вычисляем геометрические характеристики нижней части
колонны:
;
.
Определяем гибкость стержня нижней части колонны без
учета податливости решетки:
.
Приведенная (расчетная) гибкость с учетом податливости
решетки:
,
где
.
Условная гибкость:
.
Выполним проверку устойчивости нижней части колонны для
расчетных усилий догружающих подкрановую ветвь: ; .
Относительный эксцентриситет равен:
По таблице 75 /1/ методом интерполяции, в зависимости от и , определим .
Выполним проверку общей устойчивости:
,
т.е. проверка общей устойчивости выполняется.
Выполним проверку устойчивости нижней части колонны для
расчетных усилий догружающих шатровую ветвь.
; .
Относительный эксцентриситет равен:
По таблице 75 /1/ методом интерполяции, в зависимости от и , определим .
Выполним проверку общей устойчивости:
,
т.е. проверка общей устойчивости выполняется.
3.5 Конструирование и расчет узла сопряжения верхней
части колонны с нижней (подкрановой траверсой)
Рисунок 23 – Узел сопряжения верхней части колонны с
нижней
Шов Ш1
Шов Ш1 рассчитываем на две комбинации усилий:
Первая комбинация для сечения 3-3:
;
.
Вторая комбинация для сечения 3-3:
;
.
Проверяем прочность стыкового сварного шва Ш1 при
действии 2-х комбинаций усилий.
При первой комбинация усилий:
Для первой точки (рисунок 22) нормальные напряжения
равны:
.
Для второй точки (рисунок 22) нормальные напряжения
равны:
– знак минус в данном случае показывает, что в точке 1
действует усилие растяжения. Следовательно оно не должно превышать
.
При второй комбинация усилий:
Для первой точки (рисунок 22) нормальные напряжения
равны:
Для второй точки (рисунок 22) нормальные напряжения
равны:
.
Прочность стыкового сварного шва Ш1 обеспечена.
Шов Ш2
Для расчета шва Ш2 принимаем комбинацию усилий с положительным
моментом, включающую в себя крановую нагрузку.
Шов воспринимает усилие возникающее в полке подкрановой
ветви колонны:
Предварительно определим толщину стенки траверсы из
условия ее работы на смятие от силы .
.
Расчетную длину вычислим по формуле:
,
где – ширина подкрановой
балки, равная
;
–толщина
плиты в пределах 25÷35 мм, первоначально принимаем 30 мм.
.
,
принимаем толщину стенки траверсы 12 мм,
где
- по таблице /1/;
- находится по таблице /1/;
- коэффициент надежности по
материалу, принимаемый по таблице /1/.
По таблице /1/ назначаем минимальный
катет сварного шва, который равен .
Сварка полуавтоматическая в среде углекислого газа.
Определяем коэффициент провара по таблице /1/: , .
по таблице 56 /1/;
, где по таблице /1/ нахожу ;
;
; - пункт /1/.
Выбираем расчетное сечение сварного шва:
.
Расчетное сечение – является сечение по металлу сварного
шва.
Проверяем условие прочности:
,
где
.
Шов Ш3
Шов работает на восприятие усилия равного опорной реакции
траверсы.
Рисунок 24 – Расчетная схема подкрановой траверсы
Опорная реакция найдется следующим образом:
Условие прочности шва:
Проверяем прочность стенки подкрановой ветви на срез:
,
где
;
- из сортамента на
двутавр 50Б1.
Вычисляем геометрические характеристики сечения траверсы
(рисунок 23):
Расстояние между внутренними гранями полок двутавра 50Б1:
Ширина полки траверсы:
принимаем 420 мм.
принимаем 205 мм.
Проверим местную устойчивость сжатой полки траверсы:
,
т.е. условие не выполняется, следовательно увеличиваем
толщину полки до 14 мм.
Тогда
Определим положение центра тяжести сечения траверсы:
.
;
;
.
.
.
Проверяем прочность сечения траверсы по нормальным
напряжениям от действия первой комбинации усилий.
Изгибающий момент траверсы равен:
;
;
.
Поперечная сила в сечении траверсы возле правой опоры:
.
Поверяем прочность сечения траверсы на срез:
.
3.6 Расчет и конструирование базы
подкрановой ветви
Для составления расчетных комбинаций усилий подкрановой и
шатровой ветвей, воспользуемся таблицей 3.
Расчетная комбинация усилий для подкрановой ветви в
сечении 1-1:
;
.
Расчетная комбинация усилий для шатровой ветви в сечении
1-1:
;
.
Определяем усилие в ветвях колонны в сечении 1-1:
.
.
Выполняем расчет подкрановой ветви, т.к. усилие большее.
Рисунок 25 – План базы
Конструктивно определение ширины листа:
принимаем лист шириной 300 мм.
Принимаем бетон для фундамента класса B15, у которого .
Из условия работы на смятие бетона под плитой базы, требуемая
длина плиты определится по формуле:
,
где
.
Принимаем
;
.
Среднее напряжение в бетоне под плитой:
.
Определяем изгибающие моменты на отдельных участках
плиты. Разбиваем плиту на участки и определяем размеры участков.
Участок 1 – консольный свес: ;
.
Участок 2 – консольный свес: ;
.
Участок 3 – плита, опертая на четыре стороны:
;
;
расчетный момент
определяется как для однопролетной балочной плиты:
.
Принимаем для расчета максимальный момент: .
Требуемая толщина плиты:
.
Принимаем лист толщиной 16 мм (2 мм – припуск на
фрезеровку).
Высоту траверсы определяем из условия размещения шва
крепления траверсы к ветви колонны. В запас прочности все усилие в ветви
передаем на траверсы через четыре угловых шва.
Предварительно принимаем .
.
Принимаем высоту траверсы равной 26 см.
Проверяем прочность горизонтального сварного шва.
;
, т.е. условие
выполняется, прочность горизонтального сварного шва обеспечена.
3.7 Расчет анкерных болтов базы подкрановой
ветви
Расчетные усилия из таблицы 3:
N=-319.208 кН M(-)=-208.479 кН·м.
Усилия приходящиеся на систему анкерных болтов
соответствующей ветви:
.
Предварительно принимаем 4 анкерных болта для каждой
ветви.
.
Требуемая площадь сечения болта определится по формуле:
,
где - для стали Вст3кп2.
Уменьшаем количество болтов до двух, и принимаем 2 болта Ø
30 мм.
Тогда площадь будет равна:
.
3.8 Расчет анкерной плитки
;
;
.
Принимаем толщину пластины 22 мм.
3.9 Проверка сечения траверсы на
изгиб и срез от действия силы приходящейся на один анкерный болт
,
где
.
;
.
С учетом отпора фундамента:
;
;
;
.
.
.
4 Подбор сечений элементов
связевой системы
Принимаем предельную гибкость:
- для сжатых элементов по таблице
19 /1/;
- для растянутых элементов по
таблице /1/;
- для элементов вертикальных связей расположенных между
колоннами ниже подкрановых балок по таблице /1/.
Горизонтальная связь С1:
.
По сортаменту (приложение 14 /4/) подбираем гнуто-сварной
профиль квадратного сечения , ,
.
Горизонтальная связь С2:
.
По сортаменту (приложение 14 /4/) подбираем гнуто-сварной
профиль квадратного сечения ,
, .
Горизонтальная связь С3:
.
По сортаменту (приложение 14 /4/) подбираем гнуто-сварной
профиль квадратного сечения ,
, .
Горизонтальная связь С4:
.
По сортаменту (приложение 14 /4/) подбираем гнуто-сварной
профиль квадратного сечения ,
, .
Горизонтальная связь С5:
.
По сортаменту (приложение 14 /4/) подбираем гнуто-сварной
профиль квадратного сечения ,
, .
Горизонтальная связь С6:
.
По сортаменту (приложение 14 /4/) подбираем гнуто-сварной
профиль квадратного сечения ,
, .
Горизонтальная связь С7:
.
По сортаменту (приложение 14 /4/) подбираем гнуто-сварной
профиль квадратного сечения ,
, .
Вертикальная связь С8:
.
По сортаменту (приложение 14 /4/) подбираем гнуто-сварной
профиль квадратного сечения ,
, .
Вертикальная связь С9:
.
По сортаменту (приложение 14 /4/) подбираем гнуто-сварной
профиль квадратного сечения ,
, .
Вертикальная связь С10:
.
По сортаменту (приложение 14 /4/) подбираем гнуто-сварной
профиль квадратного сечения ,
, .
Вертикальная связь С11:
.
По сортаменту (приложение 14 /4/) подбираем гнуто-сварной
профиль квадратного сечения ,
, .
Вертикальная связь С12:
.
По сортаменту (приложение 14 /4/) подбираем гнуто-сварной
профиль квадратного сечения ,
, .
Горизонтальная связь С13:
.
По сортаменту (приложение 14 /4/) подбираем гнуто-сварной
профиль квадратного сечения ,
, .
Распорка Р1:
.
По сортаменту (приложение 14 /4/) подбираем гнуто-сварной
профиль квадратного сечения ,
, .
Распорка Р2:
.
По сортаменту (приложение 14 /4/) подбираем гнуто-сварной
профиль квадратного сечения ,
, .
Распорка Р3:
.
По сортаменту (приложение 14 /4/) подбираем гнуто-сварной
профиль квадратного сечения ,
, .
Распорка Р4:
.
По сортаменту (приложение 14 /4/) подбираем гнуто-сварной
профиль квадратного сечения ,
, .
Вертикальная связь ВС1:
.
По сортаменту (приложение 14 /4/) подбираем гнуто-сварной
профиль квадратного сечения ,
, .
.
По сортаменту (приложение 14 /4/) подбираем гнуто-сварной
профиль квадратного сечения ,
, .
Вертикальная связь ВС2:
.
По сортаменту (приложение 14 /4/) подбираем гнуто-сварной
профиль квадратного сечения ,
, .
.
По сортаменту (приложение 14 /4/) подбираем гнуто-сварной
профиль квадратного сечения ,
, .
Список использованных источников
1. СНиП II-23-. Стальные конструкции / Госстрой России. – М.: ГУП
ЦПП, 2003. – 90 с.
2. СНиП 23.-01-. Строительная климатология / Госстрой России. – М.:
ГУП ЦПП, 2003. – 70 с.
3. СНиП 2.01.07-. Нагрузки и воздействия / Госстрой России. – М.:
ГУП ЦПП, 2003. – 44 с.
4. Металлические конструкции. Общий курс. Учеб. для вузов
/Е.И. Беленя, В.А. Балдин, Г.С. Веденников и др.; Под общ. ред. Е.И. Беленя – 6-е
изд., перераб. И доп. – М.: Стройиздат, 1986. – 560 с., ил.
5. Металлические конструкции. В 3 т. Т. 1. Элементы стальных
конструкций: Учеб. Пособие для строит. вузов /В.В. Горев, Б.Ю. Уваров, В.В. Филиппов
и др.; Под ред. В.В. Горева. – М.: Высш. шк., 1997. – 527 с.
6. Колоколов С.Б, Никулина О.В. Автоматизированное
проектирование балочной площадки: Учебное пособие, - Оренбург: ОГУ, 2004. – 119
с.
7. Конструирование и расчет ферм с поясами из
широкополочных двутовров и решеткой из гнуто-сварных профилей: Методическое
указание к выполнению курсового проекта по курсу «Металлические конструкции».
Сост. О.В. Никулина – Оренбург: ОрПтИ, 1992 – 28 с.
Страницы: 1, 2, 3
|