Проектирование металлической балочной конструкции
Стержень колонны конструируем в виде
прокатного швеллера.
Требуемую площадь сечения колонны, определяем
по формуле:
Aтр = N·γn /2 ·φ·Ry·γc, (4.2.1)
где φ – коэффициент, на
этапе компоновки определяем по предварительно заданной гибкости λз,
значение которой принимаем по графику [1], рис.7. При N = 1309 кН, λз = 80, тогда φ
= 0.686.
Атр = 1309·103·0.95/2·0.686·240·106·1 = 37.77 см².
Используя сравнительно постоянную
зависимость между радиусом инерции и габаритами сечения, оцениваем
ориентировочные размеры швеллера.
ix,тр = Lef,x/ λз, (4.2.2)
где
Lef,x = Lef,y = lг
lг = H к + 0.5м
= 7.8 + 0.5 = 8.3 м,
ix,тр =
830/80 = 10.375 см;
По сортаменту ГОСТ 8240-89 принимаем два
швеллера № 30
А0 = 40.5 см2 ; Ix0 = 5810 см4;
Iy0= 327 см4; b = 100 мм;
t = 11 мм; ix0 = 12 см;
h = 300 мм; iy0 = 2.84 см;
z0 = 2.52 см; s = 6.5 мм;
Задаваясь гибкостью
отдельной ветви относительно собственной оси λз = 35 и шириной планки ds = 250 мм, находим количество планок на колонне:
m ³ lг /(λ1·i1 + ds) – 1, (4.2.3)
где i1= iy0,
λ1= λз,
m ³ 830 /(35·2,84 + 25) – 1 = 5,672
m =6,
lв= lг/(m+1) – ds, (4.2.4)
lв= 830/(6+1) – 25 = 96.571 см ≈ 94 см,
λ1 = lв/ i1, (4.2.5)
λ1 = 94/ 2.84 = 33.099,
λx= Lef,x /ix0, (4.2.6)
λx= 830/12 = 69.167.
Для нахождения ширины
сечения используют условие равноустойчивости:
λx = Lef,x =Ö λy2 + λ12
λy =Ö λx2 – λ12, (4.2.7)
λy =Ö 69.1672 – 33.0992 = 60.733,
iy,тр = Lef,y/ λy, (4.2.8)
iy,тр = 830/ 60.733 = 13.66,
Используя известную
зависимость между радиусом инерции и габаритом сечений, находят значение:
bтр = iy,тр / 0.44, (4.2.9)
bтр = 13.66 / 0.44 = 31.059 см,
b = 31 см.
Принятый размер b должен обеспечивать необходимый
зазор между кромками полок ветвей:
b ³ 2·bf
+ 100 мм,
b ³ 2·100 + 100 = 300 мм,
Конструирование планок:
Для обеспечения работы колоны, как
безраскосной фермы планки должны обладать достаточной изгибной жесткостью
относительно свободной оси х-х. Высота планки:
ds = (0.5÷0.8)·b (4.2.10)
ds = (0.5÷0.8)·310 = 190 мм.
Длина планки ls назначается такой, чтобы нахлест на каждую ветвь был не менее 5t, где t - наименьшая толщина соединяемых элементов. Толщину планок назначают в
пределах 6…12 мм. таким образом, чтобы обеспечить ее местную
устойчивость:
ts = (1/10…1/25)·ds (4.2.11)
Принимаем: ts= 8 мм; ds = 180 мм; ls = 250 мм.
4.3
Проверка сечения сквозной колонны
Для принятого сечения определяем
фактические геометрические характеристики А, Ix, Iy, ix, iy и проводим проверки.
А =2·А0 =2·40.5 = 81 см²; (4.3.1)
Ix = 2·Ix0 =2·5810 = 11620 см4; (4.3.2)
Iy = 2• [Iy0 + A0 ·(b1/2)2] = 2· [327+40.5· (25.96/2)2] =
14300 см4; (4.3.1)
ix = iх0 = 12 см; (4.3.3)
iy = ÖIy/A
= Ö 14300/81 = 13.287 см. (4.3.1)
λy= Lef,у/ iу
(4.3.4)
λy = 830/13.287 = 62.467
λх= Lef,х/ ix (4.3.5)
λх = 830/12 = 69.167;
Проводим проверки прочности гибкости и
общей устойчивости стержня колоны.
Проверка общей устойчивости выполняется по формуле:
N·γn /φmin·A £ Ry·γс,
(4.3.6)
где φmin – определяется по максимальной величине λx, λy;
принимаем φmin =
0.758, тогда:
1309·103·0.95/0.758·81 =
202.5 МПа < 240 МПа.
Проверка выполняется, тогда автоматически
выполняется проверка прочности.
Проверку гибкости колонн, производим по
формулам:
λx = Lef,x/ix £ |λ|, λy
= Lef,y/iy £ |λ|, (4.3.7)
где |λ| - предельная
гибкость колонн, определяем по СНиПу II-23-81*:
|λ| = 180 – 60·α, (4.3.8)
α = N·γn /Ry·γc·A·φmin = 1309·103·0.95/240·106·1·81·10-4·0.758
= 0.844; (4.3.9)
|λ| = 180 – 60·0,893 = 129.36
тогда:
λ = 830/12 = 69.17 < 129.36; λ = 830/13.287 = 62.47 < 129.36,
гибкость колонн обеспечена.
Расчет планок центрально-жатых колон и
их соединений ведут на усилия, возникающие от условной поперечной силы, которую
принимают постоянной по всей длине колонны:
Qfic = 7.15∙10-6·(2330 – E/Ry)·N·γn /φ ; (4.3.10)
Qfic = 7.15·10-6· (2330-2.06∙105/240)·1309·103·0.95/0.758=17.26
кН,
где φ – коэффициент
продольного изгиба, принимается в плоскости соединительных элементов по λef . Условная поперечная сила распределяется поровну
между планками двух граней:
Qs = Qfic /2 (4.3.11)
Qs = 17.26/2 = 8.63 кН,
В каждой планке, как в стойке
безраскосной фермы возникает поперечная сила:
Fs=Qs·l/b (4.3.12)
Fs= 8.63·103·0.25/0.31
=6.96 кН,
и изгибающий момент в месте прикрепления
к ветвям:
Ms=Qs·l/2 (4.3.13)
Ms=8.63·103·0.25/2 = 1.09 кНм,
Проверка прочности планок:
σ =Ms·γn /Ws≤
Ry·γc (4.3.14)
Ws=ts·ds2/6
(4.3.15)
Ws= 0.8·192/6
=48.133 см3
σ = 1.09·103·0.95/48.133·10-6 =
39.18 МПа < 240 МПа.
Сварные угловые швы, прикрепляющие
планки к ветвям колоны, рассчитываются на совместное действие усилий в планке Ms и Fs по формулам
(проверка прочности по металлу):
Öσω2 + τω2 ≤ Rωf ·γωf ·γc (4.3.16)
σω= Ms·γn /Wω (4.3.17)
σω=1.09·103·0.95/30.24·10-6 = 34.24 МПа
τω=Fs·γn /Aω (4.3.18)
τω=6.96·103·0.95/10.08·10-4 =
6.56 МПа
Wω=βf · kf · lω2/6
(4.3.19)
Wω=0.7∙0.8·182/6 = 30.24 см3
Aω= βf · kf ·lω (4.3.20)
Aω= 0.7·0.8·18 = 10.08 см2
Ö34.242 + 6.562 = 34.863 ≤
180 МПа
где βf -
коэффициент проплавления углового шва βf =0,7мм.
lω - расчетная длина сварного шва:
lω=ds – 10мм (4.3.21)
lω = 190 - 10 = 180 мм.
катет шва принимается в пределах 6мм≤
Kf ≤1.2·ts Принимаем: Kf = 8 мм. Стержень колоны должен укрепляться
сплошными диафрагмами, располагаемые у концов отправочного элемента и по длине
колоны не реже чем через 4м. Диафрагмами служат опорные плиты базы и
оголовка колоны.
4.4
Конструирование и расчет
оголовка колонны
Следуя рекомендациям, располагаем главные
балки на колонне сверху с передачей нагрузки на вертикальные консольные ребра.
Расчетными параметрами оголовка являются:
1.
габариты консольных ребер:
ширина bs, высота
hs и толщина ts;
2.
катеты швов крепления ребер к
стенке балки kf1
и опорной плиты kf2;
3.
толщина стенки стержня колонны в
пределах высоты ребер.
Высоту ребер hf назначаем из условия прочности сварных швов, крепящих ребра к стенке
колонны, не менее 0.6·h, где h – высота сечения колонны:
hs £ (ålω,тр/4) + 1см, hs ³ 0.6·h,
|
(4.4.1)
|
ålω,тр = N·γn/βf
·kf ·Rωf ·γωf ·γc,
|
где N – продольная сила в
колонне;
kf – принимаем по наименьшей толщине свариваемых элементов,
но не менее 6мм;
ålω,тр = 1309·103·0.95/0.7·0.008·180·106·1·1
= 123.4 см,
hs £ (123.4/4) + 1 = 23.425 см, hs ³ 0.6·30 = 31.85 см,
Принятая высота ребра ограничивается
величиной:
85·βf ·kf = 85·1.1·0.6 = 56.1 см.
Принимаем hs =
32 см.
Толщину ребра ts назначаем из условия среза:
ts ³ 1.5·Q·γn/hs·Rs·γc, Q = N/2, (4.4.2)
Q = 1309·103/2 = 654.5 кН,
ts ³ 1.5·654.5·103·0.95/0.24·139.2·106·1
= 2.1 см.
Принимаем ts =
2.2 см.
Ширину ребра bs назначаем
:
bs = 300 - 2·6.5 = 287 мм = 28.7 см.
Принятая толщина и ширина ребра должны
удовлетворять условию сопротивления смятию торца под давлением опорного ребра
балки и условию обеспечения местной устойчивости. Из условия смятия:
ts ³ N·γn/Rp·bсм, (4.4.3)
где Rp – определяем по СНиПу
II-23-81*;
bсм
– расчетная длина площадки смятия: bсм
= bs + 2·t,
bs – ширина опорного ребра балки;
t – толщина опорной плиты колонны;
bсм
= 22 + 2·2 = 26 см,
ts ³ 1309·103·0.95/368.975·106·0.26
= 1.3 см.
Из условия местной устойчивости:
bs/ts £ 0.5·ÖE/Ry, (4.4.4)
28.7/2.2 = 13.0.5 < 0.5·Ö 2.06·105/240 = 14.65.
Проверяем стенку колонны на прочность по
срезу в сечениях, где примыкают консольные ребра:
τ = 1.5·N·γn/2·tw·hs, (4.4.5)
τ = 1.5·1309·103·0.95/4·0.011·0.32 = 132.5
МПа ≤ 139.2 МПа.
Низ опорных ребер обрамляется
горизонтальными поперечными ребрами толщиной 6 мм, чтобы придать жесткость ребрам, поддерживающим опорную плиту, и укрепить от потери
устойчивости стенку стержня колонны.
4.5
Конструирование и расчет базы
колонны
Конструкция базы должна обеспечивать
равномерную передачу нагрузки от колонны на фундамент, а также простоту монтажа
колонн. Следуя рекомендациям, принимаем базу с траверсами, служащими для
передачи усилия с поясов на опорную плиту.
Расчетными параметрами базы являются
размеры опорной плиты. Размеры опорной плиты определяем из условия прочности
бетона фундамента в предположении равномерного распределения давления под
плитой.
Требуемая площадь плиты:
Апл = N·γn/Rф, (4.5.1)
где Rф – расчетное сопротивление бетона фундамента:
Rф = Rпр.б
·³ÖАф/Апл, (4.5.2)
Аф/Апл – отношение площади фундамента к площади плиты,
предварительно принимаем равным: 1.1 – 1.2;
Rпр. б – призменная прочность
бетона, принимаем в зависимости от класса бетона, для бетона В12.5: Rпр.б
= 7.5 МПа;
Rф
= 7.5·³Ö1.1 =
7.742 МПа,
Апл = 1309·103·0.95/7.742·106 =
1610 см².
Для определения размеров сторон плиты
задаемся ее шириной:
Bпл = bf
+ 2·ts
+ 2·c, (4.5.3)
ts – толщина траверсы, принимаем 10мм;
c – ширина свеса, принимаемая 60 – 80мм;
Впл = 31 + 2·1 + 2·7 = 47 см.
Требуемая длина плиты:
Lпл = Апл/Впл, (4.5.4)
Lпл
= 1610/47 = 34.26 см,
Lпл
= 35 см.
Из конструктивных соображений принимаем
размеры плиты равными: Впл = 48 см, Lпл
= 52 см. Должно выполняться условие:
Lпл/Впл = 1 – 2, (4.5.5)
52/48 = 1.08.
Толщину плиты определяем из условия
прочности при работе плиты на изгиб, как пластины, нагруженной равномерно
распределенной нагрузкой по площади контакта отпором фундамента.
q = N·γn /Lпл·Впл, (4.5.6)
q = 1309·103·0.95/0.52·0.48 = 4982 кН/м².
Опорную плиту представляем, как систему
элементарных пластинок, отличающихся размерами и характером опирания на
элементы базы: консольные (тип 1), опертые по двум сторонам (тип 2), опертые по
трем сторонам (тип 3), опертые по четырем сторонам (тип 4).
В каждой элементарной пластинке
определяем максимальный изгибающий момент, действующий на полоске шириной 1см.
M = q · α · d², (4.5.7)
где d – характерный размер
элементарной пластинки;
α – коэффициент, зависящий от условия опирания и
определяется по таблицам Б.Г.Галеркина;
Тип 1: Для консольной пластинки по аналогии с балкой:
М = 4982·0.5·0.08² = 15.942 кНм.
Тип 3:
b1/a1
= 10.5/30 = 0.35,
b1
= (Lпл–hк)/2 = (52 – 31)/2 = 10.5 см,
a1 = 30 см,
→ α= 0.5
d = b1,
M = 4982·0.5·0.105² = 27.46 кНм.
Тип 4:
b/a = 29.7/27.8 = 1.07,
b = 31 – 2·0.65 = 29.7,
a = 30 – 2·1.1 = 27.8 см,
→ α= 0.0529
d = a,
M = 4982·0.0529·0.278² =20.368 кНм.
Толщину плиты определяем по большему из
моментов на отдельных участках:
tпл ³ Ö6·Mmax /Ry·γc, (4.5.8)
tпл
³ Ö 6·27.46·103/240·106·1
= 2.6 см,
принимаем tпл = 2.6 см = 26 мм.
Высоту траверсы определяем из условия
прикрепления ее к стержню колонны сварными угловыми швами, полагая при этом,
что действующее в колонне усилие равномерно распределяется между всеми швами. kf = 8 мм.
Требуемая длина швов:
lω,тр = N·γn/βf ·kf ·Rωf ·γωf ·γc, (4.5.9)
lω,тр = 1309·103·0.95/0.9·0.008·180·106·1·1
= 96 см,
hm ³ (lω,тр/4) + 10 мм, (4.5.10)
hm ³ (96 /4) + 1 = 25 см.
Принимаем hm=25 см.
Траверсу проверяем на изгиб и на срез,
рассматривая ее как однопролетную двух консольную балку с опорами в местах
расположения сварных швов и загруженную линейной нагрузкой:
q1 = q·Bm, (4.5.11)
где Вm – ширина
грузовой площадки траверсы;
Вm = Впл /2 = 48/2 = 24 см.
q1
= 4982·103·0.24 = 1196 кН/м.
При этом в расчетное сечение включаем
только вертикальный лист траверсы толщиной ts
и высотой hm.
σ = 6·Mmax·γn
/ts·hm² £ Ry·γc, (4.5.12)
τ = 1.5·Qmax·γn
/ts·hm £ Rs·γc, (4.5.13)
где Mmax и Qmax – максимальное значение изгибающего момента и
поперечной силы в траверсе.
Mmax = 7.24 кНм,
Qmax =
179.4 кН,
σ = 6·7.24·103·0.95/0.01·0.252=
66.03 МПа < 240 МПа,
τ = 1.5·179.4·103·0.95/0.01·0.25 = 102.3 МПа
< 139.2 МПа.
База колонны крепится к фундаменту двумя
анкерными болтами, диаметром d = 24 мм.
4.6
Подбор сечения связей по
колоннам
Связи по колоннам служат для обеспечения
геометрической неизменяемости сооружения и для уменьшения расчетной длины
колонн. Связи по колоннам включают диагональную связь, образующую совместно с
колоннами и распоркой жесткий диск и систему распорок, прикрепляющую соединение
колонны к этому жесткому диску. Угол наклона диагоналей к горизонтальной
плоскости α = 350.
Подбор сечения связей производим по
предельной гибкости. Расчетная длина распорок и диагональных связей в обеих
плоскостях принимается равной их геометрической длине.
При этом распорки связи считаются
сжатыми, а элементы диагональных связей растянутыми.
Требуемый радиус инерции сечения
стержня:
iтр = lef/|λ|, (4.6.1)
где |λ| - предельная
гибкость элементов, принимаем по СНиПу II-23-81*,
|λ| = 400 – для растянутых элементов, |λ| = 200
– для сжатых элементов;
lef – расчетная длина.
Подбор сечения диагональных связей.
- геометрическая длина равна:
l = ÖL² + lг² = Ö 6.2² + 8.3²=10.36 м,
- расчетная длина равна:
l = lef = 10.36 м,
- требуемый радиус инерции сечения
стержня равен:
iтр
= 10.36/400 = 0.0259 м = 2.59 см,
- по сортаменту , ГОСТ 8509-93,
принимаем размер уголков, a = 10 мм: 56 ´ 56 ´ 5
Подбор сечения распорок:
- геометрическая длина равна:
l = B = 6.2 м,
- расчетная длина равна:
lef = l = 6.2 м,
- требуемый радиус инерции сечения
стержня:
iтр = 6.2/200 = 0.031 м = 3.1 см,
i = 0.21·b,
b = 14.76 см,
- по сортаменту, принимаем размер уголков:
75 ´ 75 ´ 5
Литература
1.
Методические указания к РГУ по
курсу ‘Металлические конструкции’. Новосибирск: НГАСУ, 1998.
2.
СНиП II-23-81*.
Стальные конструкции / Госстрой России. – М.: ГУП ЦПП, 2003. – 90 С.
3.
СНиП 2.01.07-85*. Нагрузки и
воздействия. – М.: ФГУП ЦПП, 2007. – 44 с.
4.
Металлические конструкции: Общий
курс: Учеб. для вузов / Г.С.Веденников, Е.И.Беленя, В.С. Игнатьева и др.; Под
ред. Г.С.Веденникова. – 7-е изд., перераб. и доп. – М.: Стройиздат, 1998. –
760с.: ил.
5.
Металические конструкции. В 3 т.
Т 1. Элементы конструкций / В.В.Горев, Б.Ю.Уваров, В.В.Филипов и др.; Под ред.
В.В.Горева. – 3-е изд., стер. – М.: Высш.шк., 2004. –551 с.: ил.
Страницы: 1, 2, 3
|