Одноэтажное производственное здание с деревянным каркасом
Hs =
HAs = HBs = s * lрам. x2/ (8 * lрам. y),
Hs = 2.60 * 23.352/
(8 * 5.825) = 30.39 кН.
Изгибающие моменты i-ом сечении полурамы от снеговой нагрузки:
Msi
= Vs * xi - 0.5 * s * xi2 - Hs
* yi,
Продольная и поперечная силы в i-ом сечении полурамы от снеговой нагрузки:
Nsi
= - (Vs - s * xi) * sinφi - Hq * cosφi,
Qsi
= - (Vs - s * xi) * cosφi + Hq * sinφi.
Расчет изгибающих моментов,
продольных и поперечных сил в i-ом сечении
полурамы от снеговой нагрузки проведем в таблице 3.
Таблица 3
Расчет усилий в i-ом сечении полурамы от снеговой нагрузки
Сечение
|
Координаты сечения
|
xi2
|
Vs * xi
|
s * xi2/2
|
Hs * yi
|
Msi
|
φi
|
(Vs
- s * xi)
|
Nsi
|
Qsi
|
xi
|
yi
|
-
|
м
|
м
|
м2
|
кН*м
|
кН*м
|
кН*м
|
кН*м
|
градус
|
кН
|
кН
|
кН
|
0
|
0
|
0
|
0.000
|
0.0
|
0.0
|
0.0
|
0.0
|
85.23
|
30.33
|
-32.75
|
27.77
|
1
|
0.075
|
0.900
|
0.006
|
2.3
|
0.0
|
27.4
|
-25.1
|
85.23
|
30.13
|
-32.55
|
27.78
|
2
|
0.180
|
2.157
|
0.032
|
5.5
|
0.0
|
65.5
|
-60.1
|
85.23
|
29.86
|
-32.28
|
27.81
|
3
|
0.215
|
2.578
|
0.046
|
6.5
|
0.1
|
78.4
|
-71.9
|
85.23
|
29.77
|
-32.19
|
27.81
|
4
|
0.621
|
2.693
|
0.386
|
18.8
|
0.5
|
81.9
|
-63.5
|
15.82
|
28.71
|
-37.07
|
-19.34
|
4л
|
0.727
|
2.723
|
0.529
|
22.0
|
0.7
|
82.8
|
-61.4
|
15.82
|
28.44
|
-36.99
|
-19.08
|
5
|
1.175
|
2.850
|
1.381
|
35.6
|
1.8
|
86.6
|
-52.8
|
15.82
|
27.27
|
-36.68
|
-17.96
|
6
|
2.675
|
3.275
|
7.156
|
81.1
|
9.3
|
99.5
|
-27.7
|
15.82
|
23.38
|
-35.61
|
-14.21
|
7
|
4.175
|
3.700
|
17.431
|
126.6
|
22.6
|
112.5
|
-8.5
|
15.82
|
19.48
|
-34.55
|
-10.46
|
8
|
5.675
|
4.125
|
32.206
|
172.1
|
41.8
|
125.4
|
4.9
|
15.82
|
15.59
|
-33.49
|
-6.71
|
9
|
7.175
|
4.550
|
51.481
|
217.6
|
66.9
|
138.3
|
12.4
|
15.82
|
11.69
|
-32.43
|
-2.96
|
10
|
8.675
|
4.975
|
75.256
|
263.1
|
97.7
|
151.2
|
14.1
|
15.82
|
7.79
|
-31.36
|
0.79
|
11
|
10.175
|
5.400
|
103.531
|
308.6
|
134.5
|
164.1
|
10.0
|
15.82
|
3.90
|
-30.30
|
4.54
|
12
|
11.675
|
5.825
|
136.306
|
354.1
|
177.0
|
177.0
|
0.0
|
15.82
|
0.00
|
-29.24
|
8.28
|
Вертикальные опорные реакции от
ветровой нагрузки:
VBW = ( (W2
- W1) * 0.5 * Hк2 + (W4г
- W3г) * (Hк + 0.5 * Нкр) * Нкр
- W3в * 0.125 * lpам. x2 + W4в
* 0.375 * lрам. x2) / ( - lрам. x),
VAW = ( (W2
- W1) * 0.5 * Hк2 + (W4г
- W3г) * (Hк + 0.5 * Нкр) * Нкр
+ W3в * 0.375 * lpам. x2 + W4в
* 0.125 * lрам. x2) / lрам. x,
VBW = ( (-1.20
- 1.92) * 0.5 * 32 + (-0.23 - 0.01) * (3 + 0.5 * 2.825) * 2.825 - 0.02
* 0.125 * 23.352 - 0.93 * 0.375 * 23.352) / ( - 23.35) =
- 7.34 кН,
VAW = ( (-1.20
- 1.92) * 0.5 * 32 + ( - 0.23 - 0.01) * (3 + 0.5 * 2.825) * 2.825 +
0.02 * 0.375 * 23.352 + - 0.93 * 0.125 * 23.352) / 23.35
= - 3.24 кН.
Горизонтальные опорные реакции
от ветровой нагрузки:
HAW = (W1
* (lрам. y - 0.5 *Hk) * Hk + 0.5 * W3г
* Hkp2 + W3в * 0.125 * lрам. x2
- VAW * lрам. x * 0.5) / ( - lрам. y),
HВW = (W2
* (lрам. y - 0.5 *Hk) * Hk + 0.5 * W4г
* Hkp2 + W4в * 0.125 * lрам. x2
- VВW * lрам. x * 0.5) / ( - lрам. y),
HAW = (1.92 *
(5.825 - 0.5 * 3) * 3 + 0.5 * 0.01 * 2.8252 + 0.02 * 0.125 * 23.352
- 3.24 * 23.35 * 0.5) / ( - 5.825) = - 11.03 кН.
HВW = (-1.20 *
(5.825 - 0.5 * 3) * 3 + 0.5 * - 0.23 * 2.8252 + - 0.93 * 0.125 * 23.352
- 7.34 * 23.35 * 0.5) / ( - 5.825) = - 1.02 кН.
Изгибающие моменты в i-ом сечении полурамы от ветровой нагрузки:
в точках 0 - 5:
MWi = - HAW
* yi + VAW * xi - 0.5 * W1 * yi2
- 0.5 * W3в * xi2,в точках 6 - 12:
MWi = - HAW
* yi + VAW * xi - 0.5 * W3в
* xi2 - W1 * (yi - 0.5 * Hk)
* Hk - 0.5 * W3г * (yi - Hk)
2,в точках 0’ - 5’:
MWi = HBW
* yi - VBW * xi + 0.5 * W2 * yi2
+ 0.5 * W4в * xi2,в точках 6’ - 11’:
MWi = HBW
* yi - VBW * xi + 0.5 * W4в
* xi2 - W2 * (yi - 0.5 * Hk)
* Hk + 0.5 * W4г * (yi - Hk)
2.
Продольная и поперечная силы в i-ом сечении полурамы от ветровой нагрузки:
в точках 0 - 5:
NWi = - (VAW
- W3в * xi) * sinφi - (HAW
+ W1 * yi) * cosφi,
QWi = - (VAW
- W3в * xi) * cosφi + (HAW
+ W1 * yi) * sinφi,
в точках 6 - 12:
NWi = - (VAW
- W3в * xi) * sinφi - (HAW
+ W1 * Hk + W3г * (yi - Hk))
* cosφi,
QWi = - (VAW
- W3в * xi) * cosφi + (HAW
+ W1 * Hk + W3г * (yi - Hk))
* sinφi,
в точках 0’ - 5’:
NWi = - (VBW
- W4в * xi) * sinφi - (HBW
+ W2 * yi) * cosφi,
QWi = - (VBW
- W4в * xi) * cosφi + (HBW
+ W2 * yi) * sinφi,
в точках 6’ - 11’:
NWi = - (VBW
- W4в * xi) * sinφi - (HBW
+ W2 * Hk + W4г * (yi - Hk))
* cosφi,
QWi = - (VBW
- W4в * xi) * cosφi + (HBW
+ W2 * Hk + W4г * (yi - Hk))
* sinφi,
Расчет изгибающих моментов,
продольных и поперечных сил в i-ом сечении
полурамы от ветровой нагрузки проведем в таблице 4.
Таблица 4
Расчет
изгибающих моментов, продольных и поперечных сил в i-ом
сечении полурамы от ветровой нагрузки
Сече-ние
|
Координаты сечения
|
HAW * yi
|
VAW * xi
|
0.5 * W1 * yi2
|
0.5 * W3в * xi2
|
W1 * (yi - 0.5 * Hk) * Hk
|
0.5 * W3г * (yi
- Hk) 2
|
MWi
|
Nsi
|
Qsi
|
xi
|
yi
|
-
|
м
|
м
|
кН*м
|
кН*м
|
кН*м
|
кН*м
|
кН*м
|
кН*м
|
кН*м
|
кН
|
кН
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
-8.6
|
0.0
|
0
|
4.1
|
-10.7
|
1
|
0.075
|
0.900
|
-9.93
|
-0.24
|
0.8
|
0.00
|
-3.4
|
0.0
|
8.9
|
4.0
|
-9.0
|
2
|
0.180
|
2.157
|
-23.79
|
-0.58
|
4.5
|
0.00
|
3.8
|
0.0
|
18.8
|
3.8
|
-6.6
|
3
|
0.215
|
2.578
|
-28.44
|
-0.70
|
6.4
|
0.00
|
6.2
|
0.0
|
21.4
|
3.7
|
-5.8
|
4
|
0.621
|
2.693
|
-29.71
|
-2.01
|
6.9
|
0.00
|
6.9
|
0.0
|
20.7
|
6.5
|
1.5
|
4л
|
0.727
|
2.723
|
-30.04
|
-2.36
|
7.1
|
0.01
|
7.0
|
0.0
|
20.6
|
6.5
|
1.6
|
5
|
1.175
|
2.850
|
-31.44
|
-3.81
|
7.8
|
0.02
|
7.8
|
0.0
|
19.8
|
6.3
|
1.6
|
6
|
2.675
|
3.275
|
-36.13
|
-8.68
|
10.3
|
0.08
|
10.2
|
0.0
|
17.2
|
6.0
|
1.9
|
7
|
4.175
|
3.700
|
-40.82
|
-13.54
|
13.1
|
0.19
|
12.6
|
0.0
|
14.4
|
6.0
|
2.1
|
8
|
5.675
|
4.125
|
-45.50
|
-18.40
|
16.3
|
0.36
|
15.1
|
0.0
|
11.7
|
6.0
|
2.4
|
9
|
7.175
|
4.550
|
-50.19
|
-23.27
|
19.8
|
0.57
|
17.5
|
0.0
|
8.8
|
6.0
|
2.6
|
10
|
8.675
|
4.975
|
-54.88
|
-28.13
|
23.7
|
0.84
|
20.0
|
0.0
|
5.9
|
6.0
|
2.9
|
11
|
10.175
|
5.400
|
-59.57
|
-33.00
|
27.9
|
1.15
|
22.4
|
0.0
|
3.0
|
6.0
|
3.2
|
12
|
11.675
|
5.825
|
-64.25
|
-37.86
|
32.5
|
1.52
|
24.8
|
0.0
|
0.0
|
6.0
|
3.4
|
0’
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
5.4
|
-1.0
|
0
|
7.4
|
-0.4
|
1’
|
0.075
|
0.900
|
-0.92
|
-0.6
|
-0.48
|
0.00
|
2.2
|
-0.5
|
0.9
|
7.4
|
-1.5
|
2’
|
0.180
|
2.157
|
-2.20
|
-1.3
|
-2.78
|
-0.02
|
-2.4
|
-0.1
|
3.7
|
7.5
|
-3.0
|
3’
|
0.215
|
2.578
|
-2.64
|
-1.6
|
-3.98
|
-0.02
|
-3.9
|
0.0
|
5.1
|
7.5
|
-3.5
|
4’
|
0.621
|
2.693
|
-2.75
|
-4.6
|
-4.34
|
-0.18
|
-4.3
|
0.0
|
2.7
|
5.9
|
5.4
|
4п
|
0.727
|
2.723
|
-2.78
|
-5.3
|
-4.44
|
-0.25
|
-4.4
|
0.0
|
2.1
|
5.9
|
5.2
|
5’
|
1.175
|
2.850
|
-2.91
|
-8.6
|
-4.86
|
-0.64
|
-4.8
|
0.0
|
-0.2
|
6.0
|
4.8
|
6’
|
2.675
|
3.275
|
-3.35
|
-19.6
|
-6.42
|
-3.32
|
-6.4
|
0.0
|
-6.6
|
5.8
|
3.4
|
7’
|
4.175
|
3.700
|
-3.78
|
-30.7
|
-8.19
|
-8.10
|
-7.9
|
-0.1
|
-10.8
|
5.5
|
2.0
|
8’
|
5.675
|
4.125
|
-4.22
|
-41.7
|
-10.18
|
-14.96
|
-9.4
|
-0.1
|
-12.9
|
5.3
|
0.7
|
9’
|
7.175
|
4.550
|
-4.65
|
-52.7
|
-12.39
|
-23.91
|
-11.0
|
-0.3
|
-12.9
|
5.0
|
-0.7
|
10’
|
8.675
|
4.975
|
-5.09
|
-63.7
|
-14.81
|
-34.96
|
-12.5
|
-0.5
|
-10.7
|
4.7
|
-2.1
|
11’
|
10.175
|
5.400
|
-5.52
|
-74.7
|
-17.45
|
-48.09
|
-14.0
|
-0.7
|
-6.4
|
4.4
|
-3.4
|
12’
|
11.675
|
5.825
|
-5.95
|
-85.7
|
-20.31
|
-63.31
|
-15.5
|
-0.9
|
0.0
|
4.1
|
-4.8
|
Страницы: 1, 2, 3, 4, 5
|