Одноэтажное производственное здание с деревянным каркасом
Расчетные реакции в опорном узле
от сочетания нагрузок:
V
= 76.6 кН,
H
= 76.7 кН.
Усилия от сочетания нагрузок
приведены в таблице 5.
Таблица 5
Усилия от сочетания нагрузок
Mqi
|
Msi
|
MWi
лев
|
MWi
пр
|
Mmax+
|
Mmax-
|
M
|
Nqi
|
Nsi
|
NWi
лев
|
NWi
пр
|
Nmax+
|
Nmax-
|
N
|
Qqi
|
Qsi
|
QWi
лев
|
QWi
пр
|
Qmax+
|
Qmax-
|
Q
|
кН*м
|
кН
|
0.0
|
0.0
|
0
|
0
|
0.0
|
0.0
|
0.0
|
-49.9
|
-32.75
|
4.1
|
7.4
|
7.4
|
-82.7
|
-82.7
|
42.4
|
27.77
|
-10.7
|
-0.4
|
70.1
|
-10.7
|
70.1
|
-38.3
|
-25.1
|
8.9
|
-0.9
|
8.9
|
-64.2
|
-64.2
|
-49.7
|
-32.55
|
4.0
|
7.4
|
7.4
|
-82.2
|
-82.2
|
42.4
|
27.78
|
-9.0
|
-1.5
|
70.2
|
-9.0
|
70.2
|
-91.7
|
-60.1
|
18.8
|
-3.7
|
18.8
|
-155.5
|
-155.5
|
-49.2
|
-32.28
|
3.8
|
7.5
|
7.5
|
-81.5
|
-81.5
|
42.4
|
27.81
|
-6.6
|
-3.0
|
70.2
|
-6.6
|
70.2
|
-109.7
|
-71.9
|
21.4
|
-5.1
|
21.4
|
-186.6
|
-186.6
|
-49.1
|
-32.19
|
3.7
|
7.5
|
7.5
|
-81.3
|
-81.3
|
42.4
|
27.81
|
-5.8
|
-3.5
|
70.2
|
-5.8
|
70.2
|
-96.9
|
-63.5
|
20.7
|
-2.7
|
20.7
|
-163.1
|
-163.1
|
-56.5
|
-37.07
|
6.5
|
5.9
|
6.5
|
-93.6
|
-93.6
|
-29.5
|
-19.34
|
1.5
|
5.4
|
5.4
|
-48.8
|
-48.8
|
-93.7
|
-61.4
|
20.6
|
-2.1
|
20.6
|
-157.2
|
-157.2
|
-56.4
|
-36.99
|
6.5
|
5.9
|
6.5
|
-93.4
|
-93.4
|
-29.1
|
-19.08
|
1.6
|
5.2
|
5.2
|
-48.2
|
-48.2
|
-80.5
|
-52.8
|
19.8
|
0.2
|
19.8
|
-133.3
|
-133.3
|
-55.9
|
-36.68
|
6.3
|
6.0
|
6.3
|
-92.6
|
-92.6
|
-27.4
|
-17.96
|
1.6
|
4.8
|
4.8
|
-45.3
|
-45.3
|
-42.3
|
-27.7
|
17.2
|
6.6
|
17.2
|
-70.0
|
-70.0
|
-54.3
|
-35.61
|
6.0
|
5.8
|
6.0
|
-89.9
|
-89.9
|
-21.7
|
-14.21
|
1.9
|
3.4
|
3.4
|
-35.9
|
-35.9
|
-12.9
|
-8.5
|
14.4
|
10.8
|
14.4
|
-21.4
|
-21.4
|
-52.7
|
-34.55
|
6.0
|
5.5
|
6.0
|
-87.3
|
-87.3
|
-16.0
|
-10.46
|
2.1
|
2.0
|
2.1
|
-26.4
|
-26.4
|
7.5
|
4.9
|
11.7
|
12.9
|
25.3
|
4.9
|
25.3
|
-51.1
|
-33.49
|
6.0
|
5.3
|
6.0
|
-84.6
|
-84.6
|
-10.2
|
-6.71
|
2.4
|
0.7
|
2.4
|
-16.9
|
-16.9
|
19.0
|
12.4
|
8.8
|
12.9
|
44.3
|
8.8
|
44.3
|
-49.5
|
-32.43
|
6.0
|
5.0
|
6.0
|
-81.9
|
-81.9
|
-4.5
|
-2.96
|
2.6
|
-0.7
|
2.6
|
-8.2
|
-8.2
|
21.6
|
14.1
|
5.9
|
10.7
|
46.4
|
5.9
|
46.4
|
-47.8
|
-31.36
|
6.0
|
4.7
|
6.0
|
-79.2
|
-79.2
|
1.2
|
0.79
|
2.9
|
-2.1
|
4.9
|
-2.1
|
4.9
|
15.2
|
10.0
|
3.0
|
6.4
|
31.7
|
3.0
|
31.7
|
-46.2
|
-30.30
|
6.0
|
4.4
|
6.0
|
-76.5
|
-76.5
|
6.9
|
4.54
|
3.2
|
-3.4
|
14.6
|
-3.4
|
14.6
|
0.0
|
0.0
|
0.0
|
0.0
|
0.0
|
0.0
|
0.0
|
-44.6
|
-29.24
|
6.0
|
4.1
|
6.0
|
-73.8
|
-73.8
|
12.6
|
8.28
|
3.4
|
-4.8
|
24.3
|
-4.8
|
24.3
|
Требуемый момент сопротивления:
Wрасчтр =
M4/ (mв * mо * Rр),
где Rр = 9 МПа
- расчетное сопротивление клееных элементов из древесины
2 сорта растяжению вдоль волокон, mв = 1 - коэффициент
условий работы, для конструкций внутри отапливаемых помещений при температуре
до 35 С, относительной влажности воздуха до 60%, mо = 0.8 -
коэффициент ослабления расчетного сечения.
Wрасчтр
= 163.1 * 1000/ (1 * 9 * 0.8) = 22657 см3.
Требуемый момент инерции:
Ixтр = Wрасчтр
* h / 2,Ixтр = 22657 * 108/2 = 1223488 см4.
Принимаем толщину фанерной
стойки δ = 14 мм определим момент инерции пояса относительно
нейтральной оси:
Ixп = Ixтр
- Ixф = Ixтр - Σδф
* h3 * Eф / (12 * Eд),
где: Ixф
- момент инерции стенок относительно нейтральной оси;
Iп
- момент инерции пояса относительно собственный оси.
Ixп
= 1223488 - 2.8 * 1083 * 9000/ (12 * 10000) =
958948 см4.
Рисунок 8. Сечение ригеля рамы в
т 4л.
Пренебрегая Iп
(ввиду его малости), что пойдет в запас прочности, находим площадь сечения
пояса:
Aп = 0.5 * Ixп
/ (h / 2) 2,Aп = 0.5 *
958948/ (108/2) 2 = 164 см2.
Принимаем ширину досок bп = 12 см, тогда суммарная толщина досок
пояса:
Σδп = Aп
/ bп,
Σδп =
164/12 = 13.7 см.
Принимаем толщину доски пояса t = 2.7 см, тогда количество досок в поясе:
n = Σδп /
t, n = 13/2.7 = 5.07.
Принимаем пояса из 5 досок
сечением толщиной t * bп = 2.7 * 12 cм, с
Σδп = 5 * 2.7 = 13.5 см. Сечение ригеля рамы в т 4л
изображено на рисунке 8.
а) Расчет прочности внецентренно-сжатых
элементов рамы
Расчет сечений элементов рамы
проводим в табличной форме (таблица 6) по формуле прочности
внецентренно-сжатого элемента:
σi = INiI / Fрасчi + MДi
/ Wрасчi ≤ Rс,
где MД
- изгибающий момент от действия поперечных и продольных нагрузок:
MДi = IMiI
/ ξi,
ξi - коэффициент,
изменяющийся от 1 до 0, учитывающий дополнительный момент от продольной силы
вследствие прогиба элемента, определяемый по формуле:
ξi = 1 - INiI
/ (φi * Rс * Fпрi),
φi - коэффициент продольного
изгиба зависящий от гибкости:
λi = l0/rпрi,
l0
- длина полурамы:
l0 = lст +
lр = lс. y / cosα4 + lp. x /
cosα2,lст
и lр,-
длины стойки и ригеля полурамы, rпрi - приведенный радиус
инерции:
rпрi = (Iпрi
/ Fпрi) 0.5,Iпрi - приведенный момент
инерции:
Iпрi = 2 * (Σδп
* bп3/12 + Σδп * bп * (h0i
/ 2) 2) + (Eф / Eд) * Σδф
* hi3/12,h0i –
расстояние между осями поясов:
h0 = hi - bп,
hi - высота i-ого сечения (в стойке):
hi = hп +
(h - hп) * yi / (Hк - ac),
hi - высота i-ого сечения (в ригеле):
hi = ( (lрам. х
/ 2 - хi) * (tgα3 - tgα1) + hк)
* cosα2,
Fпрi - приведенная площадь i-ого сечения:
Fпрi = 2 * (Σδп
* bп) + (Eф / Eд) * Σδф *
hi,
Wрасчi = Wпрi - приведенный момент
сопротивления i-ого сечения:
Wрасчi = Wпрi
= 2 * Iпрi / hi,
при λi = l0/rпрi < 70 коэффициент
продольного изгиба:
φi =1 - 0.8 * (λi
/ 100) 2,при λi ≥ 70 коэффициент продольного изгиба:
φi = 3000/λi2.
Недонапряжение в i-ом сечении:
∆i =100 * (Rс
- σi) / Rс.
Таблица 6
Расчет прочности
внецентренно-сжатых сечений рамы
Сечение
|
h
|
h0
|
Iпр
|
Fпр
|
Wрасч
|
rпр
|
l0
|
λ
|
φ
|
ξ
|
MД
|
σ
|
∆
|
-
|
мм
|
мм
|
см4
|
см2
|
см3
|
см
|
см
|
-
|
-
|
-
|
кН*м
|
МПа
|
%
|
0
|
650
|
530
|
289088
|
488
|
8895
|
24.3
|
1449.8
|
59.6
|
0.716
|
0.818
|
0
|
1.7
|
87.0
|
1
|
829
|
709
|
531391
|
533
|
12813
|
31.6
|
1449.8
|
45.9
|
0.831
|
0.857
|
74.9
|
7.4
|
43.2
|
2
|
1080
|
960
|
1014924
|
596
|
18795
|
41.3
|
1449.8
|
35.1
|
0.901
|
0.883
|
176.1
|
10.7
|
17.4
|
3
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4
|
1080
|
960
|
1015146
|
596
|
18797
|
41.3
|
1449.8
|
35.1
|
0.901
|
0.866
|
188.4
|
11.6
|
10.8
|
4л
|
1073
|
953
|
998895
|
594
|
18619
|
41.0
|
1449.8
|
35.4
|
0.900
|
0.866
|
181.6
|
11.3
|
12.9
|
5
|
1043
|
923
|
931878
|
587
|
17872
|
39.9
|
1449.8
|
36.4
|
0.894
|
0.864
|
154.2
|
10.2
|
21.5
|
6
|
942
|
822
|
726676
|
561
|
15429
|
36.0
|
1449.8
|
40.3
|
0.870
|
0.858
|
81.5
|
6.9
|
47.0
|
7
|
841
|
721
|
550035
|
536
|
13079
|
32.0
|
1449.8
|
45.3
|
0.836
|
0.850
|
25.2
|
3.6
|
72.7
|
8
|
740
|
620
|
400659
|
511
|
10825
|
28.0
|
1449.8
|
51.8
|
0.786
|
0.838
|
30.2
|
4.4
|
65.8
|
9
|
639
|
519
|
277258
|
485
|
8673
|
23.9
|
1449.8
|
60.6
|
0.706
|
0.816
|
54.3
|
7.9
|
38.9
|
10
|
538
|
418
|
178536
|
460
|
6631
|
19.7
|
1449.8
|
73.6
|
0.554
|
0.761
|
61.0
|
10.9
|
16.0
|
11
|
438
|
318
|
103201
|
434
|
4717
|
15.4
|
1449.8
|
94.1
|
0.339
|
0.600
|
52.7
|
12.9
|
0.4
|
12
|
337
|
217
|
49961
|
409
|
2967
|
11.1
|
1449.8
|
131.2
|
0.174
|
0.203
|
0.0
|
1.8
|
86.1
|
Страницы: 1, 2, 3, 4, 5
|