Проектирование несущих железобетонных конструкций многоэтажного промышленного здания
М = 119,04 кН = 11 904 кН·см; Rb = 22 МПа = 2,2 кН/см2.
По значению коэффициента А0 находим значения
относительной высоты сжатой зоны ξ = x / h0 и относительного
плеча внутренней пары сил η0 = z0
/ h0, используя специальную таблицу
или предлагаемые аналитические зависимости:
,
η0 = 1 - 0,5ξ = 0,976.
Фактическая высота сжатой зоны:
х = ξ h0
= 0,0477×32 = 1,53 см < hf´ = 6 см,
поэтому граница сжатой зоны находится в пределах полки.
Для напрягаемой арматуры необходимо использовать коэффициент
условий работы γs6, который учитывает увеличение
сопротивления арматуры при её деформациях за границей условного предела текучести;
этот коэффициент определяется по формуле (27) СНиП [2]:
где η - коэффициент, учитывающий класс арматуры; для арматуры
класса А-VI η=1,10 (п.1.13.
СНиП [2]). Тогда
поэтому принимаем γs6
= η = 1,10.
Требуемая площадь сечения продольной рабочей арматуры:
По сортаменту арматуры назначаем диаметр стержней так, чтобы
он был не менее требуемой величины Аs.
Число стержней - 2, по одному в каждом ребре.
Принимаем 2Æ
18 А 1000 (А-VI), Аs = 5,09 см2.
Сортамент арматуры можно найти в Приложении 3. Не следует создавать излишний запас
прочности элемента. Переармированные элементы не только неэкономичны, но и опасны
(см. Приложение 5).
Толщина защитного слоя бетона аb продольной рабочей арматуры,
необходимого для предохранения её от коррозии, должна составлять (п.5.5 СНиП [2]):
не менее диаметра стержня: аb ≥ d =
18 мм,
не менее 20 мм (в ребрах высотой h ≥ 250 мм): аb ≥ 20 мм.
Защитный слой бетона - это толщина слоя бетона от грани
элемента до ближайшей поверхности арматурного стержня.
Фактическая толщина защитного слоя:
аb = а - 0,5 d = 30 - 0,5·18 = 21 мм > 20 мм,
значит, требования СНиП по величине защитного слоя выполнены.
Если бы указанные требования не выполнялись, расстояние а
пришлось бы увеличить, а расчёт (п.3.6.) произвести заново.
Конструирование поперечной арматуры заключается в выборе класса,
диаметра и шага поперечных стержней. Обычно конструирование сопровождается расчётом,
в результате которого устанавливается, обеспечена ли прочность элемента по наклонному
сечению. Однако, учитывая сравнительно небольшой объем курсового проекта, ограничимся
лишь конструированием.
Используем поперечную арматуру из проволоки класса Вр-I, диаметром 5 мм (Æ5Вр-I).
Шаг поперечной арматуры назначаем не основе конструктивных требований
п.5.27 СНиП [2]:
на приопорных участках длиной, равной ¼ пролета
l0= l/4
= 7,8/4 = 1,95 м
при высоте сечения h ≤ 450 мм (в данном случае h = 350 мм) шаг поперечной арматуры должен быть не более:
,
S1 £ 150 мм.
Принимаем S1 = 150 мм (кратно 50 мм), см. прил.1.
на остальной части пролёта при высоте сечения h > 300 мм шаг поперечной арматуры должен быть не более:
,
S2 £ 500 мм.
Принимаем S2 = 250 мм (кратно 50 мм).
При h ≤
300 мм поперечную арматуру на этом участке допускается не устанавливать.
Поперечные стержни входят в состав плоского каркаса, которому
присвоим марку К-1 (см. арматурные чертежи в графической части). Продольные стержни
этого каркаса принимаем конструктивно, из арматуры Æ8А-I.
Для возможности свободной укладки каркаса в форму концы всех
его стержней должны отстоять от грани элемента на 10 мм (п.5.9 СНиП [2]). Величина защитного слоя бетона для поперечной и конструктивной арматуры
в рёбрах высотой h ≥
250 мм должна быть не менее диаметра стержня и не менее 15 мм (п.5.6 СНиП).
Продольная напрягаемая арматура не входит в состав никаких каркасов,
так как приварка к ней стержней ухудшает её прочностные свойства.
Поперечные ребра армируем каркасами К-2. Используем те же виды
арматуры, что и для каркаса К-1. Шаг стержня назначаем конструктивно (например,
200 мм).
Плитная часть панели (или просто плита), называемая
в тавровом сечении полкой, работает на изгиб как пластина, опёртая по контуру
на продольные и поперечные ребра. Работа плиты под действием нагрузок зависит от
соотношения сторон опорного контура.
При отношении сторон l2/l1 > 2 (рис.3.3, а), плиты работают в направлении
меньшей стороны, а в другом направлении за них работают рёбра. Такие плиты называются
балочными, так как их рассчитывают как балки пролётом l1, выделяя из них полосы шириной b = 1 м.
При отношении сторон l2/l1 ≤ 2 (рис.3.3, б), что бывает, например,
при частом расположении поперечных рёбер, плиты работают в двух направлениях в плане
и их называют за это плитами, опёртыми по контуру. Изгибающие моменты в таких
плитах меньше, чем в балочных, поэтому опёртые по контуру плиты являются более эффективными.
Следует помнить, что в запас прочности расчёт такой плиты можно провести и по балочной
схеме.
Очевидно, что в нашей панели перекрытия, у которой поперечные
ребра расположены только по краям, имеем дело с балочной плитой.
Равномерно распределённая нагрузка на полку панели с несущественным
превышением может быть принята такой же, как и для всей плиты (табл.2.1). Линейную
расчётную нагрузку определяем сбором поверхностной нагрузки с условной ширины b = 1 м:
q = P0 b γn = 13,091·1,0·0,95 = 12,436 кН/м.
В рёбристой панели расчётная схема полки принимается в виде балки
с жёсткой заделкой на концах (рис.3.4, а), в панели типа 2Т - в виде двухопорной
консольной балки (рис.3.4, б).
Расчётный изгибающий момент:
в рёбристой панели (с учётом перераспределения усилий):
;
в панели типа 2Т:
.
3Рис.3.3.
Плиты балочные (а) и опёртые по контуру (б).
3Рис.3.4.
Внутренние усилия в полке рёбристой панели (а) и панели типа
2Т (б); условное поперечное сечение полки (в).
Условное поперечное сечение полки (рис.3.4, в) - прямоугольное,
шириной b = 100 см, высотой h¢f = 6 см.
Плита армируется сеткой из арматуры Æ5В 500, Rs = 410 МПа.
Минимальная толщина защитного слоя бетона в плитах толщиной до
100 мм составляет аb = 10 мм (п.5.5 СНиП [2]). Тогда минимально необходимое
расстояние от нижней грани сечения до центра тяжести арматуры (диаметром d = 5 мм):
а = аb + 0,5d =
100 + 0,5·5 = 12,5 мм,
принимаем а = 15 мм. Рабочая высота сечения h0 = h¢f - a = 6 - 1,5 = 4,5 см.
Параметр А0: .
Относительная высота сжатой зоны: .
Относительное плечо внутренней пары сил: η = 1 - 0,5ξ = 0,984.
Требуемая площадь арматуры: .
По сортаменту арматуры определяем, что нам необходимо
не менее четырех стержней, площадь сечения 4Æ5
В 500 равна Аs =
0,79 см2.
Шаг арматурных стержней тогда составит: .
Шаг продольной рабочей арматуры сетки при высоте плиты до 150 мм должен составлять не более 200 мм (п.5.20 СНиП [2]), поэтому принимаем S = 200 мм (кратно 50 мм).
Выбранная рабочая арматура располагается параллельно короткой
стороне сетки. В направлении длиной стороны арматуру ставим конструктивно: принимаем
стержни Æ4В 500 с шагом 200 мм (допускается не более 200 мм, кратно 50 мм).
Арматурная сетка размещается в растянутой зоне сечения полки,
положение которой определяется по эпюре изгибающих моментов (рис.3.4).
В рёбристой панели используется две сетки: пролётные моменты
воспринимают сетки С-1, установленные у нижней грани сечения; опорные моменты воспринимают
аналогичные, но более узкие сетки С-2 (2 шт.), установленные у верхней грани сечения.
В панели типа 2Т используется одна сетка С-1, расположенная
у нижней грани сечения; вблизи ребер и на консолях стержни сетки переводятся в верхнюю
зону.
Шаг стержней у краев сетки может отличаться от основного (в меньшую
сторону, кратно 10 мм).
На основе полученных в ходе расчета и конструирования данных
выполняем арматурные чертежи панели перекрытия. На них показывается размещение
арматуры в сечении элемента, и, кроме того, вычерчиваются отдельно арматурные каркасы
и сетки.
Эти чертежи являются рабочими: по ним будет изготавливаться конструкция,
поэтому они должны обладать достаточной степенью детализации.
Для того чтобы оперативно определять, какое количество арматуры
нужно для изготовления железобетонного изделия, на рабочих чертежах приводятся эти
сведения в виде таблицы, которую принято называть спецификацией арматуры.
Бетон
Используем тяжелый бетон класса В25 (по заданию), подвергнутый
тепловой обработке при атмосферном давлении.
Расчетные сопротивления бетона (табл.13 СНиП [2]):
сжатию Rb = 14,5 МПа,
растяжению Rbt = 1,05 МПа.
Коэффициент условий работы, учитывающий длительность действия
нагрузки γb2 =
0,9 (табл.15 СНиП [2]).
Начальный модуль упругости бетона Еb = 27 000 МПа (табл.18
СНиП [2]).
Арматура
Продольная рабочая арматура - ненапрягаемая, класса А400
(А-III) диаметр Æ10…40 мм.
Расчётное сопротивление растяжению Rs = 365 МПа (табл.22* СНиП [2]).
Модуль упругости арматуры Es = 200 000 МПа (табл.29* СНиП [2]).
Поперечная рабочая арматура - также класса А400 (А-III).
Расчетное сопротивление растяжению поперечной арматуры (табл.22*
СНиП [2]):
Rsw = 285 МПа (Æ6…8
мм), Rsw = 290
МПа (Æ10…40 мм).
Если диаметр поперечных стержней меньше 1/3 диаметра продольных
стержней, значение Rsw = 255 МПа (примеч. к табл.22* СНиП [2]).
Расчетное поперечное сечение ригеля - прямоугольное (рис.4.1).
Размеры сечения установлены в процессе компоновки конструктивной схемы каркаса
(п.1.5):
высота h =
750 мм,
ширина b =
250 мм.
Арматура располагается в растянутой зоне сечения, положение которой
определяется по эпюре изгибающих моментов в ригеле: в пролёте - внизу, на опоре
- вверху. Арматуру располагаем в два ряда, чтобы иметь возможность не ставить (обрывать)
часть стержней там, где они не требуются по расчёту.
Порядок подбора продольной рабочей арматуры в ригеле такой же,
как и в панели перекрытия. Результаты подбора арматуры приведены в табл 4.1.
Рабочая высота сечения: h0
= h - a,
где а - расстояние от растянутой грани сечения до центра
тяжести продольной рабочей арматуры; принимается в пределах а = 4…10 см
(задаётся по своему усмотрению, при этом чем больше изгибающий момент в сечении,
тем больше должно быть это расстояние).
Рис.4.1 Расчётное поперечное сечение ригеля: а - в пролёте,
б - на средних опорах.
Условный параметр А0:
Относительная высота сжатой зоны:
Относительное плечо внутренней пары сил: η = 1 - 0,5ξ
Требуемая площадь сечения арматуры:
Подбираем по сортаменту необходимый диаметр
стержня, учитывая, что число стержней в сечении - 4.
Арматура подбирается для трех сечений ригеля:
1 - сечение в крайнем пролете (М11);
2 - сечение в левой средней опоре (М21 = М23);
3 - сечение в среднем пролете (М22).
На средней опоре используется расчётный изгибающий момент в сечении
ригеля по грани колонны (п.2.4.3).
Граничная относительная высота сжатой зоны:
,
где ω = a - 0,008
Rbgb2 = 0,85 - 0,008 × 14,5 × 0,9
= 0,7456;
σsR = Rs = 365 МПа (для ненапрягаемой арматуры).
Толщина защитного слоя бетона аb для продольной рабочей арматуры
должна составлять (п.5.5 СНиП [2]):
не менее диаметра стержня: аb ≥ d,
не менее 20 мм в балках высотой h ≥ 250 мм: аb ≥ 20 мм.
Расстояние в свету между стержнями продольной рабочей арматуры
аs должно
составлять (п.5.5 СНиП [2]):
не менее наибольшего диаметра стержня: аs ≥ d,
не менее 25 мм для нижней арматуры и 30 мм для верхней: аs
≥ 25 (30) мм.
Расстояния по высоте между осями арматурных стержней (рис.4.1)
должны назначаться с учётом этих требований, а также кратными 5 мм:
а1 ³
аb + 0,5d, кратно 5 мм;
а2 ³
аs + d, кратно 5 мм.
Тогда расстояние от растянутой грани сечения до центра тяжести
продольной рабочей арматуры составит:
а = а1 + 0,5а2.
Если оно сильно отличается от принятого ранее, особенно в большую
сторону, то прочность может быть не обеспечена и расчёт необходимо провести заново.
Если это расстояние отличается не сильно и площадь арматуры взята с запасом, расчёт
можно не повторять. Окончательно это выяснится в табл.4.2.
Таблица 4.1.
Расчётное сечение
|
в крайнем пролёте
|
на левой средней опоре
|
в среднем пролёте
|
М, кН·см
|
М11 = 60 799
|
Mfr = 43
400
|
М22 = 34 098
|
h0 = h - a, см
|
75 - 8 = 67
|
75 - 7 = 68
|
75 - 6 = 69
|
А0
|
0,4151
|
0,2877
|
0,2195
|
ξ
|
0,5880
|
0,3484
|
0,2510
|
η
|
0,706
|
0,826
|
0,874
|
Требуемая Аs, см2
|
35,22
|
21,17
|
15,49
|
Принятое армирование
|
4Æ36 А 400
|
4Æ28 А 400
|
4Æ25 А 400
|
Фактич. Аs, см2
|
40,72
|
24,63
|
19,68
|
а1, мм
|
Минимальное
|
36 + 0,5×36 = 54
|
28 + 0,5×28 = 42
|
25 + 0,5×25 = 37,5
|
Принятое
|
55
|
45
|
40
|
а2, мм
|
Минимальное
|
36 + 36 = 72
|
30 + 28 = 58
|
25 + 25 = 50
|
Принятое
|
75
|
60
|
50
|
Фактич. а, мм
|
55 + 0,5·75 = 92,5
|
45 + 0,5·60 = 75
|
40 + 0,5×50 = 65
|
Фактич. h0 = h - a, см
|
75 - 9,25 = 65,75
|
75 - 7,5 = 67,5
|
75 - 6,5 = 68,5
|
Расст. h01 = h - a1, см
|
75 - 5,5 = 69,5
|
75 - 4,5 = 70,5
|
75 - 4 = 71
|
Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9
|