Проектирование физкультурно-оздоровительного комплекса

Третий слой – глина текучепластичная, легкая песчанистая, насыщенная водой, с модулем деформации Е = 1,43 < 5 МПа. Грунт обладает низкой несущей способностью.

Четвертый слой – глина мягкопластичная, легкая песчанистая, насыщенная водой, с модулем деформации Е = 1,48 < 5 МПа. Грунт обладает низкой несущей способностью.

Нормативную глубину сезонного промерзания грунта dfn, м, допускается определять по формуле:

, (13)

где: Mt = 22 + 19,6 + 13,8 + 1,3 + 2,6 + 13,4 + 19,9 = 92,6 – безразмерный коэффициент, численно равный сумме абсолютных значений среднемесячных отрицательных температур за зиму в пос. Сосновка Тюменской области.

d0 - величина, принимаемая равной, м:

- для песков гравелистых, крупных и средней крупности - 0,30;

- для суглинков и глин - 0,23.

Поскольку в пределах глубины заложения фундамента находится два типа грунта (пески средней крупности и глина), то определяется средневзвешенное значение doср:

;

(м).

Расчетная глубина сезонного промерзания грунта df,м, определяется по формуле:

, (14)

где: kh – коэффициент, учитывающий влияние теплового режима сооружения, принимаемый для наружных фундаментов отапливаемых сооружений kh = =0,5;

(м).

Поскольку уровень грунтовых вод обнаружен на глубине dw =1,5 м £ df +2, то, согласно таблице 2 СНиП 2.02.01-83 «Основания зданий и сооружений» глубина заложения фундамента должна быть не менее df. В этом случае подошва фундамента освобождается от воздействия нормальных сил пучения.

Вместе с тем, требование недопустимости выпучивания свай не является оправданным, так как любое здание и сооружение в состоянии переносить некоторые неравномерные деформации оснований, при выполнении соответствующих мероприятий.

Согласно п. 7.11 СНиП 2.02.03-85 глубину заложения подошвы свайного ростверка следует назначать в зависимости от конструктивных решений подземной части здания или сооружения. Кроме того, на глубину заложения ростверка влияет способ отрывки котлована. По возможности следует закладывать фундамент выше уровня подземных вод, в противном случае резко возрастает стоимость земляных работ.

Таким образом, принято решение о назначении глубины заложения подошвы ростверка равной 1м.

Под фундаментами устраивается подушка толщиной 50 см из непучинистых материалов (песок средней крупности, котельный шлак). Применением подушки достигается не только частичная замена пучинистого грунта на непучинистый, но и уменьшение неравномерных деформаций основания.

При конструировании ростверков, фундаментные балки, цокольные панели объединяются в единую систему, образуя достаточно жесткую горизонтальную раму.

Такая система перераспределяет неравномерные перемещения отдельных свай, выравнивает их, что в конечном итоге уменьшает относительные деформации фундаментов и надземных конструкций здания.

2.1.3 Расчет и конструирование свайного фундамента

2.1.3.1 Исходные данные

К расчету принята свая СНпр6-30 по ГОСТ 19804.2-79*.

Форма, марки, номинальные размеры свай и проектные марки бетона по прочности на сжатие должны соответствовать указанным на рисунке 2 и в таблице 6.

1 - подъемные петли; 2 - штырь для фиксации места строповки при подъеме на копер

Рисунок 2

Таблица 6

2.1.3.2 Определение несущей способности висячей сваи

К висячим сваям следует относить сваи всех видов, опирающиеся на сжимаемые грунты и передающие нагрузку на грунты основания боковой поверхностью и нижним концом.

Несущую способность Fd, (тс), висячей забивной сваи, погружаемой без выемки грунта, работающей на сжимающую нагрузку, следует определять как сумму сил расчетных сопротивлений грунтов основания под нижним концом сваи и на ее боковой поверхности по формуле (8) СНиП 2.02.03-85

, (15)

где gc – коэффициент условий работы сваи в грунте, принимаемый gc = 1;

R = 83,6– расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, принимаемое по таблице 1 СНиП 2.02.03–85, тс/м2;

A = 0,09 – площадь опирания на грунт сваи, принимаемая по площади поперечного сечения сваи брутто или по площади сваи-оболочки нетто, м2;

u = 1,2– наружный периметр поперечного сечения сваи, м;

fi – расчетное сопротивление i-го слоя грунта основания на боковой поверхности сваи, принимаемое по таблице 2 СниП 2.02.03–85, тс/м2;

hi – толщина i-го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи, (м);

gcR, gcf = 1 – коэффициенты условий работы грунта соответственно под нижним концом и на боковой поверхности сваи, учитывающие влияние способа погружения сваи на расчетные сопротивления грунта и принимаемые по таблице 3 СниП 2.02.03–85.

Расчетная схема к определению несущей способности призматической сваи приведена на рисунке 3.

тс

Расчетное сопротивление сваи по грунту:

тс (16)

Площадь подошвы ростверка:

 м, (17)

где N = 287 – нагрузка по обрезу фундамента, кН;

gf = 1,1 – коэффициент надежности по нагрузке для собственного веса;

gm = 20 – среднее значение удельного веса материала ростверка и грунта на его уступах, кН/м3;

dg = 1,0 – глубина заложения ростверка, м;

– среднее давление на основание под ростверком, тс/м2;

 тс/м2 (18)

Вес ростверка с грунтом на уступах:

 кН (19)

Число свай в ростверке:

шт. (20)

Конструктивно принимаем четыре сваи в кусте. Конструкция ростверка приведена на рисунке 4.

Рисунок 3

Рисунок 4 – Конструкция ростверка

2.1.3.3 Расчет осадки основания

Расчет оснований по деформациям производится исходя из условия:

, (21)

где: s - совместная деформация основания и сооружения, определяемая расчетом в соответствии с указаниями приложения 2 СНиП 2.02.01-83;

su = 12 - предельное значение деформации основания для многоэтажного бескаркасного здания с несущими стенами из крупных панелей, принимаемое по приложению 4 СНиП 2.02.01-83, см.

Расчет фундамента из висячих свай и его основания по деформациям следует производить как для условного фундамента на естественном основании в соответствии с п.6 СНиП 2.02.03-85.

Ширина условного фундамента:

Вусл = bo+2 · l · tgα, (22)

где bo = 1,2 – расстояние между наружными гранями крайних рядов свай вдоль меньшей стороны подошвы ростверка, м;

l = 5,45 – длина в пределах от подошвы ростверка до нижнего конца сваи, м;

α = φср / 4;

– средневзвешенный угол трения грунта в пределах от подошвы до нижнего конца сваи;

φср = (26 · 0,8 + 18 · 2,7 + 13 · 1,95) / (0,8 + 2,7 + 1,95) = 170

Вусл = 1,2 + 2 · 5,4 · tg4 » 2 м

Длина условного фундамента:

Lусл = lo +2 · l · tgα, (23)

где lo = 1,4 – расстояние между наружными гранями крайних рядов свай вдоль большей стороны подошвы ростверка, м;

Lусл = 1,4 +2 · 5,4 · tg4 » 2,2 м

Для возможности выполнения расчета осадки методами, регламентируемыми СНиП 2.02.01-83 и основанными на использовании теории линейно деформируемых сред, необходимо выполнение условия:

, (24)

где N = 287 – нагрузка по обрезу фундамента, кН;

Nc – вес условного массива, кН;

Nc = Bусл · Lусл ·ågm · h, (25)

где gm – то же что в формуле (17);

h = 6,4 – высота условного фундамента, м

кН

кН

Сжимаемая толща разбивается на слои с обязательным соблюдением двух условий:

– элементарный слой при разбивке не должен превышать 0,4b;

– состав грунта элементарного слоя должен быть однородным;

hi £ 0,4·Bусл = 0,4 · 2= 0,8 м

Нижняя граница сжимаемой толщи находится из условия:

, (26)

где – дополнительное давление на грунт;

– напряжение от веса грунта;

 – дополнительное давление в плоскости подошвы фундамента;

α – коэффициент, зависящий от формы и глубины заложения фундамента, определяемый по таблице 1 прил. 2 СниП 2.02.01-83.

= 20 · 6,4 = 128 кПа

P0 =(P - ) = 193,2 – 128 = 65,2 кПа

Если найденная по указанному выше условию нижняя граница сжимаемой толщи находится в слое грунта с модулем деформации Е < 5 (МПа), нижняя граница сжимаемой толщи определяется исходя из условия

.

Результаты расчётов по определению природного и дополнительного давления приведены в таблице 7. Расчетная схема к определению осадки основания приведена на рисунке 5.

Таблица 7

Осадка основания s c использованием расчетной схемы в виде линейно деформируемого полупространства определяется методом послойного суммирования по формуле

, (27)

где b - безразмерный коэффициент, равный 0,8;

szp,i - среднее значение дополнительного вертикального нормального напряжения в i-м слое грунта, равное полусумме указанных напряжений на верхней zi-1 и нижней zi границах слоя по вертикали, проходящей через центр подошвы фундамента;

hi и Еi - соответственно толщина и модуль деформации i-го слоя грунта;

n - число слоев, на которые разбита сжимаемая толща основания.

м;

Проверка условия:

6 < 12см – условие выполняется.

Рисунок 5

2.2 Расчет и конструирование поперечной рамы

2.2.1 Исходные данные

За относительную отметку 0,000 принят уровень чистого пола первого этажа в осях 9 – 12, что соответствует абсолютной отметке 108,14.

Климатические условия:

- расчетная температура наружного воздуха минус 440С;

- нормативное значение ветрового давления для III района 38 кгс/м2;

- нормативное значение веса снегового покрова для IV района 150 кгс/м2.

2.2.2 Определение нагрузок на раму

Все нагрузки рассчитываются с учетом коэффициента надежности по ответственности , принимаемым равным 0,95 для II уровня ответственности здания.

2.2.2.1 Постоянная нагрузка

Постоянные нагрузки от конструкций кровли, стропильных конструкций, связей по покрытию принимаются равномерно распределенными.

Значения нагрузок и коэффициентов надежности по нагрузке (коэффициент перегрузки) для конструкций покрытия приведены в таблице 8.

Таблица 8

– нагрузка от веса покрытия на 1 м2 (приведена в таблице 8):

Расчетная равномерно распределенная нагрузка на ригель рамы qРИГ, Н/м, определяется по формуле:

, (28)

где qР = 0,93 - расчетная нагрузка, кН/м2;

В = 6 – ширина грузовой площади A1, м;

a = 70С;

A1 = B · l = 6 · 24 = 144 м2.

кН/м

Опорная реакция ригеля рамы, кН, определяется по формуле:

,  (29)

где l = 24 – пролет рамы, м;

кН

– собственный вес стоек рамы:

, (30)

где gСТ = 0,6 – ориентировочный расход стали, кН/м2 здания;

В – то же, что в формуле (28);

l – то же что в формуле (29);

 = 1,05 – коэффициент перегрузки.

кН

– вес стенового ограждения:

, (31)

где  - то же, что в формуле (30);

gСТЕН = 0,73 – вес конструкции стенового ограждения, кН/м2;

gОСТЕКЛ = 0,35 – вес конструкции остекления, кН/м2;

НСТЕН = 7,45 – суммарная высота стенового ограждения на грузовой площади, м;

НОСТЕКЛ = 1,8 – суммарная высота остекления на грузовой площади, м;

В = 6 – ширина грузовой площади, м.

кН

Схема распределения постоянных нагрузок приведена на рисунке 7.

Рисунок 7

2.2.2.2 Временная нагрузка

– снеговая нагрузка:

Полное нормативное значение снеговой нагрузки на горизонтальную проекцию покрытия s, кН/м2, определяется по формуле (5) СНиП 2.01.07-85*:

 (32)

где s0 = 1,5 – нормативное значение веса снегового покрова на 1 м2 горизонтальной поверхности земли, принимаемое в соответствии с п. 5.2 СНиП 2.01.07-85*,кН/м2;

m = 1– коэффициент перехода от веса снегового покрова земли к снеговой нагрузке на покрытие, принимаемый в соответствии с п. 5.3 — 5.6 СНиП 2.01.07-85*.

кН/м2

Полное значение снеговой нагрузки на ригель рамы:

, (33)

где = 1,4 (qРИГ н = 0,825 > 0,8) – коэффициент надежности по нагрузке, принимаемый согласно п.5.7 СНиП 2.01.07-85*.

В – то же, что в формуле (28).

кН/м

Опорная реакция ригеля рамы:

кН

– ветровая нагрузка:

Нормативное значение средней составляющей ветровой нагрузки wm на высоте z над поверхностью земли, Н/м2, определяется по формуле (6) СНиП 2.01.07-85*:

  (34)

где w0 = 380 – нормативное значение ветрового давления, Н/м2, определяемое согласно п. 6.4 СНиП 2.01.07-85*;

k — коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления по высоте, принимаемый согласно п. 6.5 СНиП 2.01.07-85* (тип местности А - открытый);

с — аэродинамический коэффициент, принимаемый согласно п. 6.6 СНиП 2.01.07-85*,

се1 = -0,4;

cе2 = -0,4;

се3 = -0,5;

се = +0,8.

Схема распределения ветровой нагрузки приведена на рисунке 8.

Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13, 14, 15, 16