Расчёт металлического каркаса многоэтажного здания
Таблица 3 Номера колонн и их изгибная
жесткость
Уровень
|
Крайняя колонна
|
Средняя колонна
|
I
|
35К2: А=160∙10-4м2
W=2132∙10-6м3
|
40К4: А=308,6∙10-4м2
J=98340∙10-8м4
W=4694∙10-6м3
|
II
|
26К3: А=105,9∙10-4м2
J=13559,99∙10-8м4
W=1035∙10-6м3
|
35К3: А=184,1∙10-4м2
J=42969,99∙10-8м4
W=2435∙10-6м3
|
III
|
20К1: А=52,8∙10-4м2
J=3820∙10-8м2
W=392∙10-6м3
|
26К1: А=83,08∙10-4м2
J=10299,99∙10-8м4
W=809∙10-6м3
|
5. Определение
жесткостных и инерционных параметров
Определение условной
изгибной и сдвиговой жесткостей рамы
Условную изгибную
жесткость рамы определяем для каждого уровня по формуле:
,
где E – модуль упругости;
– момент инерции i – ой стойки;
– площадь i – ой стойки рамы;
– расстояние от оси рамы до осевой
линии рамы.
Сдвиговую жесткость рамы определяем также для каждого
уровня по формуле:
,
где – высота этажа;
, где – сумма погонных жесткостей колонн;
– сумма погонных жесткостей ригеля.
Определение
жесткостей диафрагмы
Конструируем раскосы диафрагмы из
равнополочных уголков №160´16:
|
|
b
|
t
|
r1
|
r2
|
A
|
Iy=Iz
|
Wy
|
iy
|
iu
|
iv
|
yo
|
P
|
см
|
см
|
см
|
см
|
см2
|
см4
|
см3
|
см
|
см
|
см
|
см
|
кг/м
|
L160x16
|
16
|
1.6
|
1.6
|
0.53
|
49.07
|
1175.19
|
102.64
|
4.89
|
6.17
|
3.14
|
4.55
|
38.52
|
Определяем сдвиговую
жесткость диафрагмы:
, где – высота
этажа;
Усилия в стержнях
определяем по программе SCAD
результаты представлены в графическом виде на рис.1
Рис. 1 схема рамы,
цифрами показаны номера стержней.
Рис. 2 усилия в элементах
(кН)
Составление
матрицы жесткости рамы и диафрагмы
Определение податливости
рамы и диафрагмы от изгиба
Податливость рамы от
изгиба определяем методом конечных элементов по программе RGR2001 прикладывая в расчетных точках
единичную силу.
ПРОГРАММА
МКЭ-4ПСС. РАСЧЕТ РАМ МЕТОДОМ КОНЕЧНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ.
User name:
User group:
ШИРИНА
ПОЛОСЫ
Н=
4
МАССИВ
ТИПОРАЗМЕРОВ ЭЛЕМЕНТОВ
1
2 3
МАССИВ
ДЛИН ЭЛЕМЕНТОВ
21.6
21.6 21.6
МАССИВ
ЖЕСТКОСТЕЙ ЭЛЕМЕНТОВ
238000000
157200000 78000000
МАТРИЦА
ИНДЕКСОВ ЭЛЕМЕНТОВ 1-ГО ТИПА
0
0 1 2
1
2 3 4
3
4 5 6
ЗАГРУЖЕНИЕ
1
ВЕКТОР
НАГРУЗОК:
P(
1 )= 1P( 2 )= 0P( 3 )= 0P( 4 )= 0
P(
5 )= 0P( 6 )= 0
ВЕКТОР
ПЕРЕМЕЩЕНИЙ:
V(1)=
2.950405E-03 V(2)= 3.512386E-04 V(3)= 7.376012E-03 V(4)= 3.512386E-04
V(5)= 1.180162E-02 V(6)= 3.512384E-04
ЭЛEMEHТ-
1. QH= -1.00000 QK= 1.00000 MH= -12.60000 MK= -0.00001
ЭЛEMEHТ-
2. QH= 0.00000 QK= -0.00000 MH= 0.00000 MK= 0.00000
ЭЛEMEHТ-
3. QH=
0.00000 QK= -0.00000 MH= 0.00000 MK= 0.00000
ЗАГРУЖЕНИЕ
2
ВЕКТОР
НАГРУЗОК:
P(
1 )= 0P( 2 )= 0P( 3 )= 1P( 4 )= 0
P(
5 )= 0P( 6 )= 0
ВЕКТОР
ПЕРЕМЕЩЕНИЙ:
V(1)=
7.376013E-03 V(2)= 1.053716E-03 V(3)= 2.397021E-02 V(4)= 1.448642E-03
V(5)= 4.222309E-02 V(6)= 1.448641E-03
ЭЛEMEHТ-
1. QH= -1.00000 QK= 1.00000 MH= -25.19998 MK= 12.59999
ЭЛEMEHТ-
2. QH= -1.00000 QK= 1.00000 MH= -12.60000 MK= -0.00000
ЭЛEMEHТ-
3. QH=
0.00000 QK= -0.00000 MH= 0.00001 MK= -0.00001
ЗАГРУЖЕНИЕ
3
ВЕКТОР
НАГРУЗОК:
P(
1 )= 0P( 2 )= 0P( 3 )= 0P( 4 )= 0
P(
5 )= 1P( 6 )= 0
ВЕКТОР
ПЕРЕМЕЩЕНИЙ:
V(1)=
1.180162E-02 V(2)= 1.756193E-03 V(3)= 4.222308E-02 V(4)= 2.940969E-03
V(5)= 8.268129E-02 V(6)= 3.345968E-03
ЭЛEMEHТ-
1. QH= -1.00000 QK= 1.00000 MH= -37.79997 MK= 25.19997
ЭЛEMEHТ-
2. QH= -1.00000 QK= 1.00000 MH= -25.20001 MK= 12.60001
ЭЛEMEHТ-
3. QH=
-1.00000 QK= 1.00000 MH= -12.60000 MK= -0.00002
Матрица податливости для
диафрагмы и рамы от изгиба:
2.3 Определение
податливости от сдвига
Расчетная схема системы:
Смещения от единичной
силы сдвига будут следующими:
б11=б21=б31=Н1/
GFусл1
б22=б32=б21+
Н2/ GFусл2
б33=б23+
Н3/ GFусл3
Для рамы:
11=21=31=21,6/52540=0,000411(м/кН)
22=32=0,000411+21,6/50550=0,000838(м/кН)
33=0,000838+21,6/42280=0,00135(м/кН)
Матрица податливости для
рамы от сдвига:
Для диафрагмы:
11=21=31=21,6/237216.68=0,0000531(м/кН)
22=32=0,0000531+21,6/236413.71=0,0001064(м/кН)
33=0,0001064+21,6/235636.05=0,000168(м/кН)
Матрица податливости для
диафрагмы от сдвига:
2.4. Составление матриц
жесткости и масс
Податливость всей системы
находится как сумма податливостей:
Для рамы:
Матрица жесткости всего здания:
Составляем матрицу
жесткости здания:
,
где nр – количество рам; пд
– количество диафрагм;
VI. Составление матрицы масс
Длина здания 72м.
Ширина 12м.
Площадь этажа 864м2.
Рис Распределение масс в
здании.
Составим матрицу масс:
(т);
Определение массы М3:
3уровня
Конструкции
|
Расчётная нагрузка
|
Грузовая площадь
|
Усилие
|
Снеговая нагрузка
|
1,8
|
864
|
1555,2
|
Кровля
|
1,556
|
864
|
1344,384
|
Плита перекрытия
|
1,82
|
5184
|
9434,88
|
Покрытие пола
|
0,82
|
4320
|
3542,4
|
Стены
|
1,65
|
2721,6
|
4490,64
|
Перегородки
|
1,65
|
2721,5
|
4490,475
|
Ригели покрытия
|
0,45
|
78
|
35,1
|
Ригели перекрытия
|
0,5
|
936
|
468
|
Раскосы диафрагм
|
0,38
|
119,16
|
45,2808
|
Колонны ср.
|
|
1166,4
|
711,504
|
Колонны кр.
|
0,43
|
2332,8
|
1003,104
|
Временная нагрузка 4 5184 20736
|
Итого 47856,97
|
М3 =47856,97/9,8=4883,36
(т).
Определение массы М2: 2
уровня
Конструкции
|
Расчётная нагрузка
|
Грузовая площадь
|
Усилие
|
Плита перекрытия
|
1,82
|
5184
|
9434,88
|
Покрытие пола
|
0,82
|
4320
|
3542,4
|
Стены
|
1,65
|
3628,8
|
5987,52
|
Перегородки
|
1,65
|
3628,7
|
5987,355
|
Ригели перекрытия
|
0,5
|
936
|
468
|
Раскосы диафрагм
|
0,38
|
119,16
|
45,2808
|
Колонны ср.
|
0,61
|
2332,8
|
1423,008
|
Колонны кр.
|
0,43
|
4665,6
|
2006,208
|
Временная нагрузка
|
4
|
5184
|
20736
|
Итого49630,65
|
М2=49630,89/9,8 =5064,35(т).
Определение массы 1
уровня
Конструкции
|
Расчётная нагрузка
|
Грузовая площадь
|
Усилие
|
Плита перекрытия
|
1,82
|
5184
|
9434,88
|
Покрытие пола
|
0,82
|
4320
|
3542,4
|
Стены
|
1,65
|
3628,8
|
5987,52
|
Перегородки
|
1,65
|
3628,7
|
5987,355
|
Ригели перекрытия
|
0,5
|
936
|
468
|
Раскосы диафрагм
|
0,38
|
119,16
|
45,2808
|
Колонны ср.
|
0,61
|
3499,2
|
2134,512
|
Колонны кр.
|
0,43
|
6998,4
|
3009,312
|
Временная нагрузка
|
4
|
5184
|
20736
|
Итого 51345,26
|
М1=51345,26/9,8=5239,31
(т).
Дальше
введем матрицы жесткости здания и масс в программу «DINCIB»
и определим частоты и формы колебаний:
VII. Определение пульсационной
составляющей ветровой нагрузки
Пульсационная
составляющая ветровой нагрузки определяют в зависимости от соотношения первой
частоты колебания и предельной частоты, при котором допускается не учитывать
силы инерции. Эти частоты вычисляются в Гц. Определяем круговые частоты:
;
(Гц); (Гц); (Гц);
По СНиП 2.01.07-85 “Нагрузки и
воздействия” определяем предельное значение частоты собственных колебаний fе. Так как здание со стальным каркасом при наличии
ограждающих конструкций, то логарифмический декремент колебаний равен и II ветровой район, то fе
=0,95Гц.
Сравниваем частоту
собственных колебаний с предельной частотой собственных колебаний: при этом здание симметричное в плане
значит, расчет ведем по третьему случаю:
, (3)
где m – масса сооружения на уровне z;
- коэффициент динамичности,
определяемый в зависимости от параметра
и логарифмического
декремента колебаний (в данном случае δ=0,3);
- коэффициент надежности по
нагрузке, равный 1,4;
- нормативное значение ветрового
давления, равное 0,23 (кПа);
y – горизонтальное перемещение
сооружения на уровне z по
первой форме собственных колебаний;
- коэффициент, определяемый
посредством разделения сооружения на r участков, в пределах которых ветровая нагрузка принимается постоянной,
по формуле:
, (3)
где - масса k-го участка сооружения;
-
горизонтальное перемещение центра k-го участка;
- равнодействующая пульсационной составляющей
ветровой нагрузки на k-й
участок сооружения, определяемой по формуле:
;
где ζ – коэффициент
пульсаций давления ветра на уровне z, принимаемый по табл.7[4];
ν – коэффициент
пространственной корреляции пульсаций давления ветра;
- нормативное значение средней составляющей ветровой нагрузки на уровне z, определяется по формуле:
где k – коэффициент, учитывающий изменение
ветрового давления по высоте;
с – аэродинамический
коэффициент, равный 1,4;
1) z1= 16,8м
z2= 33,6м
z3= 50,4м
2) ; по чертежу 2[4] находим ξ=1,8
3) =0,3×0,786×1,4=0,33 (кН/м2);
=0,3×1,02×1,4=0,43 (кН/м2);
=0,3×1,04 ×1,4=0,44 (кН/м2);
ζ1=0,965;
ζ2=0,839;ζ3=0,769
(кН/м2);
(кН/м2);
(кН/м2);
(кН/м2);
(кН/м2);
(кН/м2);
Определим итоговую
суммарную составляющую ветровую нагрузку на здание ΣРi=РI×n+WpiΣ. Для этого сначала найдем среднюю
составляющую ветровой нагрузку, которая приходит на расчётную раму, приведённая
к сосредоточенным силам в уровне перекрытия:
ΣW1=283,046+54,61=337,66 (кН)
ΣW2=566,09+79,39=645,48 (кН)
ΣW3=1611+54,61=1665,61 (кН)
(кН);
Определяем вектор
перемещений:
;
[V]= (м) ;
Определяем усилия,
действующие на раму и диафрагму:
;;
[Pд]=
[Pр]=
VIII. Расчёт рамы на вертикальную и
горизонтальную нагрузку
Используя программу Shape нарисуем раму и, приложив
полученные нагрузки, построим эпюры от 3-го суммарного загружения.
Узел № 4:Узел № 13:Узел № 20:
87+352-438 =
042+1029+53-1124=0 362+269-631=0
IX. Уточнение элементов сечения
9.1 Уточнение сечения
ригеля
9. Уточнение элементов
сечения
Страницы: 1, 2, 3, 4
|