Расчёт металлического каркаса многоэтажного здания

Ригель перекрытия:

По максимальному моменту находим требуемый момент сопротивления:

;

Наибольший момент в элементе №49 М=1058,83 (кН*м).

;

Найденный момент сопротивления больше принятого 4924,8м3>803,6 м3

По сортаменту подбираем двутавр широкополочного типа 80Ш1;

А=258(см3) W=6810(см3); J=265170(см4).

 Производим проверку на прочность:

 - проверка выполняется

Ригель покрытия: Наибольший момент в элементе №16 М=369,2 (кНм).

;

Найденный момент сопротивления больше принятого 1717м3>662,2 м3

По сортаменту подбираем двутавр колонного типа 35К1; А=139,7(см3) W=1843(см3); J=31610(см4).

 Производим проверку на прочность:

 - проверка выполняется

10.2 Уточнение сечения колонны

Подбор сечения проводим по трем проверкам:

1)     проверку прочности производим по формуле:

, (2) [3.52]

где N – продольная сила, действующая на колонну;

Мх – момент, действующий в плоскости колонны;

 - площадь поперечного сечения колонны;

 R – расчетное сопротивление стали;

  - коэффициенты, учитывающие степень развития пластических деформаций;

 в данном случае третье слагаемое можно не учитывать.

2)     проверка устойчивости колонны в плоскости действия момента:

где jвн – коэффициент, снижающий расчетное сопротивление при внецентренном сжатии, определяется по прил.8[1];

3)     проверка устойчивости колонны из плоскости действия момента:

где jу – коэффициент продольного изгиба, определяется по прил.7[1];

с– коэффициент, учитывающий влияние момента при изгибно-крутильной форме устойчивости.

III-ый уровень крайняя колонна: М= 90,8 кНм, N=595,8 кН.

1) проверка прочности:

При Ап/Аст=1 по прил.5 [1] определяем:

;

По сортаменту принимаем двутавр колонного типа 23К1;

А=66,51(см2); W=580(cм3); J=6589(см4); ix=6,03см, iу=9,95см.

2) проверка устойчивости колонны в плоскости действия момента:

находим относительный эксцентриситет:

гибкость l=l/ix=3,6/6,03*10-2=69,65;

условная гибкость

коэффициент влияния формы сечения при mx<5 прил.10[1]: η=(1,9-0,1m)-0,02(6-m)= =(1,9-0,1*1,74)-0,02(6-1,74)*2,25=1,5

приведенный относительный эксцентриситет: mх1=ηmх=1,5*1,74 =2,61

Отсюда по прил. 10[1] вычислим φ=0,36

595,8/0,359*66,51*10-4=247МПа>215МПа.

По сортаменту принимаем двутавр колонного типа 26К1; А=83,08(см2); W=809(cм3); ix=6,51см, iу=11,14см.

; l=l/ix=4,2/6,51*10-2=64,52;

;

η=(1,9-0,1m)-0,02(6-m)= (1,9-0,1*1,57)-0,02(6-1,57)*2=1,57

приведенный относительный эксцентриситет: mх1=ηmх=1,57*1,57 =2,5

Отсюда по прил. 10[1] вычислим φ=0,35

595,8/0,35*83,08*10-4=204МПа<215МПа.

3)проверка устойчивости из плоскости действия момента:

гибкость = l/iу=3,6/11,14*10-2=37,7;

при mx =1,57<5 коэффициент с определяем по формуле с=β/(1+a mx)

где

a=0,65+0,05* mx=0,65+0,05*1,57=0,73; β=1 тогда с=1/(1+0,73*1,57)=0,47

По прил.7 [1] определяем

jу=0,9 <215МПа;

Оставляем принятый двутавр 26К1.

II-ой уровень крайняя колонна: М= 128,3 кНм, N=1993,4 кН.

1) проверка прочности:

При Ап/Аст=1 по прил.5 [1] определяем:

;

2) проверка устойчивости колонны в плоскости действия момента

:

находим относительный эксцентриситет

гибкость l=l/ix=3,6/7,65*10-2=47,06;

условная гибкость

коэффициент влияния формы сечения при mx<5 прил.10[1]: η=(1,9-0,1m)-0,02(6-m)= (1,9-0,1*0,46)-0,02(6-0,46)*1,77=1,66

приведенный относительный эксцентриситет: mх1=ηmх=1,66*0,46 =0,76

Отсюда по прил. 10[1] вычислим φ=0,628

1993,4/0,628*122,7*10-4=253МПа>215МПа.

I-ый уровень крайняя колонна: М= 268,5 кН*м, N=3595,7 кН.

1) проверка прочности:

При Ап/Аст=1 по прил.5 [1] определяем:

;

По сортаменту принимаем двутавр колонного типа 40 К3; А=257,8(см2); W=3914(cм3); ix=10,07см, iу=17,62см.

2) проверка устойчивости колонны в плоскости действия момента:

находим относительный эксцентриситет

:

гибкость l=l/ix=3,6/10,07*10-2=41,7;

условная гибкость

коэффициент влияния формы сечения при mx<5 прил.10[1]: η=(1,9-0,1m)-0,02(6-m)= (1,9-0,1*0,49)-0,02(6-0,49)*1,35=1,7

приведенный относительный эксцентриситет: mх1=ηmх=1,7*0,49 =0,78

Отсюда по прил. 10[1] вычислим φ=0,666

3596/0,666*257,8*10-4=209МПа<215МПа.

3)проверка устойчивости из плоскости действия момента

:

гибкость = l/iу=3,6/17,62*10-2=23,84;

при mx =0,49<1 коэффициент с определяем по формуле с=β/(1+a mx)

где a=0,7; β=1 тогда с=1/(1+0,7*0,49)=0,77

По прил.7 [1] определяем

jу=0,934 <215МПа;

Оставляем принятый двутавр 40К3.

III-ой уровень средняя колонна: М= 9,4 кНм, N=1800,4 кН.

1) проверка прочности:

При Ап/Аст=1 по прил.5 [1] определяем:

;

2) проверка устойчивости колонны в плоскости действия момента

:

находим относительный эксцентриситет:

гибкость l=l/ix=4,2/5,77*10-2=72,79;

условная гибкость

коэффициент влияния формы сечения при mx<5 прил.10[1]: η=(1,9-0,1m)-0,02(6-m)= (1,9-0,1*0,16)-0,02(6-0,6)*2,35=1,61

приведенный относительный эксцентриситет: mх1=ηmх=1,61*0,16 =0,26

Отсюда по прил. 10[1] вычислим φ=0,693

1800,4/0,693*83,08*10-4=159МПа<215МПа.

3)проверка устойчивости из плоскости действия момента :

гибкость = l/iу=3,6/5,77*10-2=72,79;

при mx =0,39<1 коэффициент с определяем по формуле с=β/(1+a mx)

где a=0,7; β=1 тогда с=1/(1+0,7*0,16)=0,9

По прил.7 [1] определяем jу=0,790<215МПа;

Оставляем принятое сечение 26х1.

II-ой уровень средняя колонна: М= 42,17 кНм, N=5944 кН.

1) проверка прочности:

II-ой уровень средняя колонна: М= 42,17 кНм, N=5944 кН.

1) проверка прочности: При Ап/Аст=1 по прил.5 [1] определяем:

;

2) проверка устойчивости колонны в плоскости действия момента

:

находим относительный эксцентриситет:

гибкость l=l/ix=3,6/7,22*10-2=49,86;

условная гибкость

коэффициент влияния формы сечения при mx<5 прил.10[1]: η=(1,9-0,1m)-0,02(6-m)= (1,9-0,1*0,17)-0,02(6-0,17)*1,88=1,66

приведенный относительный эксцентриситет: mх1=ηmх=1,66*0,17 =0,28

Отсюда по прил. 10[1] вычислим φ=0,742

5944/0,742*184,1*10-4=212МПа<215МПа.

3)проверка устойчивости из плоскости действия момента :

гибкость = l/iу=3,6/7,22*10-2=58,17;

при mx =0,17<1 коэффициент с определяем по формуле с=β/(1+a mx)

где a=0,7; β=1 тогда с=1/(1+0,7*0,17)=0,894

По прил.7 [1] определяем

jу=0,827<215МПа;

Оставляем принятое сечение 35х3.

I-ой уровень средняя колонна: М= 69,8 кНм, N=9757 кН.

1) проверка прочности:

При Ап/Аст=1 по прил.5 [1] определяем:

;

2) проверка устойчивости колонны в плоскости действия момента

:

находим относительный эксцентриситет:

гибкость l=l/ix=3,6/8,66*10-2=48,5;

условная гибкость

коэффициент влияния формы сечения при mx<5 прил.10[1]: η=(1,9-0,1m)-0,02(6-m)= (1,9-0,1*0,14)-0,02(6-0,14)*1,57=1,7

приведенный относительный эксцентриситет: mх1=ηmх=1,7*0,14 =0,24

Отсюда по прил. 10[1] вычислим φ=0,795

9757/0,795*308,6*10-4=211МПа<215МПа.

3)проверка устойчивости из плоскости действия момента

:

гибкость = l/iу=3,6/8,66*10-2=41,6;

при mx =0,14<1 коэффициент с определяем по формуле с=β/(1+a mx)

где a=0,7; β=1 тогда с=1/(1+0,7*0,14)=0,91

По прил.7 [1] определяем

jу=0,869<215МПа;

Оставляем принятое сечение 40х4.

Заносим полученные данные в таблицу:

 X. Конструирование узлов каркаса

10.1 Сопряжение колонн и ригеля

III уровень средняя колонна (15 элемент)

М=1287 кНм, N=5,1 кН, Q=695 кН.

Примем полуавтоматическую сварку Св-08Г2С*, расчетные характеристики: Ryшсв=24кН/см2;Ryссв=26 кН/см2; βш =0,9; βс=1; γyшсв =γyссв =1,1.

βшRyшсвγyшсв=0,9*24=21,6 < βсRyссвγyссв=1,05*26=27,9 кН/см2;

1)Определим толщину шва (“рыбки”):

Толщина “рыбок” составит 32 мм.

2)Определяем требуемую длину шва (“рыбки”):

Длина “рыбок” составит 19 см.

3)Рассчитаем высоту вертикального ребра:

Рассчитаем диаметр и количество болтов:

На срез:

,

где Q – поперечная сила;

 - расчетное сопротивление болтов срезу;

  - коэффициент условий работы соединения;

  - площадь поперечного сечения болта;

  - число расчетных срезов;

Принимаем болты нормальной точности, по классу прочности 8,8 МПа ( =25кН/см2 ,  =45кН/см2 ):

;  

Принимаем 3 болта d = 22 мм; Аб=3,08 см2.

На смятие:

где  - расчетное усилие воспринимаемое одним болтом смятию;

  - расчетное сопротивление смятию элементов, соединяемых болтами;

 d – диаметр болта;

  - наименьшая суммарная толщина элементов, сминаемых в одном направлении;

Окончательно принимаем 3 болта d = 22 мм.

Минимальная длина вертикальной накладки составит: h=2*2d+2*3d=10d=220мм.

Окончательно принимаем h=26см.

II уровень средняя колонна (22 элемент)

М=1301 кНм, N=40,2 кН, Q=695 кН.

1)Определим толщину шва (“рыбки”):

Толщина “рыбок” составит 27 мм.

2)Определяем требуемую длину шва (“рыбки”) при kш=20мм:

Длина “рыбок” составит 19 см.

3)Рассчитаем высоту вертикального ребра:

Рассчитаем диаметр и количество болтов:

На срез:

,

где Q – поперечная сила;

 - расчетное сопротивление болтов срезу;

  - коэффициент условий работы соединения;

  - площадь поперечного сечения болта;

  - число расчетных срезов;

Принимаем болты нормальной точности, по классу прочности 8,8 МПа ( =25кН/см2 ,  =45кН/см2 ):

;  

Принимаем 3 болта d = 22 мм; Аб=3,08 см2.

На смятие:

где  - расчетное усилие воспринимаемое одним болтом смятию;

  - расчетное сопротивление смятию элементов, соединяемых болтами;

 d – диаметр болта;

  - наименьшая суммарная толщина элементов, сминаемых в одном направлении;

Окончательно принимаем 3 болта d = 22 мм.

Минимальная длина вертикальной накладки составит: h=2*2d+2*3d=10d=220мм.

Окончательно принимаем h=26см.

I уровень средняя колонна (11 элемент)

М=1124 кНм, N=131,3 кН, Q=648 кН.

1)Определим толщину шва (“рыбки”):

Толщина “рыбок” составит 20 мм.

2)Определяем требуемую длину шва (“рыбки”) при kш=16мм:

Длина “рыбок” составит 19 см.

3)Рассчитаем высоту вертикального ребра:

Рассчитаем диаметр и количество болтов:

На срез:

,

где Q – поперечная сила;

 - расчетное сопротивление болтов срезу;

  - коэффициент условий работы соединения;

  - площадь поперечного сечения болта;

  - число расчетных срезов;

Принимаем болты нормальной точности, по классу прочности 8,8 МПа ( =25кН/см2 ,  =45кН/см2 ):

;  

Принимаем 3 болта d = 20 мм; Аб=2,49 см2.

На смятие:

где  - расчетное усилие воспринимаемое одним болтом смятию;

  - расчетное сопротивление смятию элементов, соединяемых болтами;

 d – диаметр болта;

  - наименьшая суммарная толщина элементов, сминаемых в одном направлении;

Окончательно принимаем 3 болта d = 20 мм.

Минимальная длина вертикальной накладки составит: h=2*2d+2*3d=10d=200мм.

Окончательно принимаем h=24см.

10.2 Сопряжение колонн

Выбор конструкции стыка зависит от соотношения между наибольшим эксцентриситетом и ядровым расстоянием сечения. Если е>ρ, то стык испытывает большие растягивающие усилия, поэтому болты рассчитывают на растяжение от изгибающего момента. При этом, если стыкуются колонны одного сечения их торцы должны свариваться. Если же разного сечения, то между ними устраивается опорная плита, к которой и привариваются обе колонны.

Если е<ρ, то допускается рассчитывать узел как центрально-сжатый и болты в этом случае ставятся конструктивно. При этом стыки колонн одного сечения можно не сваривать, а только фрезеровать. Стыки колонн разного сечения и в этом случае приваривают к плите.

 Стык колонн одинакового сечения в одном уровне не делают, если ее длина менее 10м. В данной работе длина колонн в III уровне составляет 8,4м, а во II и I уровнях по 12,6 м.

III-II уровни: крайняя колонна :

Стык колонн разного сечения.

М=71 кНм, N=589 кН, Q=34 кН.

 е=М/N=71/589=0,12м;

ρ=W/A=809*10-6/83,08*10-4= 0,097м

е > ρ

Рассчитываем кол-во болтов на срез:

где Q – поперечная сила,

RBS – расчетное сопротивление болтов срезу,

d – диаметр,

ns – необходимое число болтов.

Принимаем в узле болты нормальной точности, по классу прочности 8,8 МПа, d=24мм, Ав =3,59см2, RBS =25кН/см2, RBТ =40 кН/см2.

Расстояние между болтами h=H-2t-4d, где Н-высота двутавра, t-толщина полки двутавра.

h=255 – 2*12 – 4*24 =135 мм.

Рассчитываем кол-во болтов на растяжение:

где Nв – продольное усилие, воспринимаемое болтами;

RBТ – расчетное сопротивление болтов растяжению;

Ав – площадь сечения болта;

Окончательно принимаем 4 болта d = 24 мм.

Т.к. для данных колонн имеется большая разница сечения ярусов, то плиты должна поддерживаться снизу ребрами жесткости, идущими под полками верхней колонны. Высота ребра определяется требуемой длиной швов, передающих нагрузку на стержень нижней колонны.

Применяем полуавтоматическую сварку Св-08А, d=1,4-2мм, kш=10мм. Расчетные характеристики:

Ryшсв=18кН/см2;Ryссв= 16,5 кН/см2; βш =0,7; βс=1,05; γyшсв =γyссв =1,1.

βшRyшсвγyшсв=0,7*18=16,2 < βсRyссвγyссв=1,05*16,5=17,3 кН/см2;

II уровень: крайняя колонна :

Стык колонн одного сечения.

М=113 кНм, N=1492 кН, Q=53 кН.

е=М/N=113/1492=0,12м;

ρ=W/A=1035*10-6/105,9*10-4=0,09м

 е < ρ

Принимаем в узле болты нормальной точности, по классу прочности 8,8 МПа, d=24мм, Ав =3,59см2, RBS =25кН/см2, RBТ =40 кН/см2.

Расстояние между болтами h=H-2t-4d=348 – 2*17,5 – 4*24 =217 мм.

Рассчитываем кол-во болтов на срез:

Рассчитываем кол-во болтов на растяжение:

Окончательно принимаем 4 болта d = 24 мм.

II-I уровни: крайняя колонна :

Стык колонн разного сечения.

М=110 кНм, N=1993 кН, Q=56,7 кН.

е=М/N=110/1993=0,055м;

ρ=W/A=2132*10-6/160,4*10-4=0,13м

е < ρ

Принимаем в узле болты нормальной точности, по классу прочности 8,8 МПа, d=24мм, Ав =3,59см2, RBS =25кН/см2, RBТ =40 кН/см2.

Расстояние между болтами h=H-2t-4d =348 – 2*17,5 – 4*24 =217 мм.

Рассчитываем кол-во болтов на срез:

Рассчитываем кол-во болтов на растяжение:

Окончательно принимаем 4 болта d = 24 мм.

Т.к. для данных колонн имеется большая разница сечения ярусов, то плиты должна поддерживаться снизу ребрами жесткости, идущими под полками верхней колонны. Высота ребра определяется требуемой длиной швов, передающих нагрузку на стержень нижней колонны.

Применяем полуавтоматическую сварку Св-08А, d=1,4-2мм, kш=10мм. Расчетные характеристики:

Ryшсв=18кН/см2;Ryссв= 16,5 кН/см2; βш =0,7; βс=1; γyшсв =γyссв =1,1.

βшRyшсвγyшсв=0,7*18=16,2 < βсRyссвγyссв=1*16,5=16,42 кН/см2;

I уровень: крайняя колонна:

Стык колонн одного сечения.

М=362 кНм, N=3056 кН, Q=164 кН.

е=М/N=362/3056=0,12м;

ρ=W/A=2132*10-6/160,4*10-4= 0,13м

е < ρ

Принимаем в узле болты нормальной точности, по классу прочности

8,8 МПа, d=32мм, Ав =6,71см2, RBS =25кН/см2, RBТ =40 кН/см2.

Расстояние между болтами

h=H-2t-4d=409 – 2*24,5 – 4*32 =232мм.

Рассчитываем кол-во болтов на срез:

Рассчитываем кол-во болтов на растяжение:

Окончательно принимаем 4 болта d = 32 мм.

III-II уровни: средняя колонна :

Стык колонн разного сечения.

М=8 кНм, N=1800 кН, Q=4 кН.

е=М/N=8/1800=0,004м;

ρ=W/A=809*10-6/83,08*10-4=0,09м

е < ρ

Принимаем в узле болты нормальной точности, по классу прочности 8,8 МПа, d=16мм, Ав =1,6 см2, RBS =25кН/см2, RBТ =40 кН/см2.

Расстояние между болтами h=300 мм.

Рассчитываем кол-во болтов на срез:

Рассчитываем кол-во болтов на растяжение:

Окончательно принимаем 2 болта d = 16 мм.

II уровень: средняя колонна :

Стык колонн одного сечения.

М=38 кНм, N=4565 кН, Q=18,3 кН.

е=М/N=38/4565=0,008м;

ρ=W/A=2435*10-6/184,1*10-4= 0,13м

 е < ρ

Принимаем в узле болты нормальной точности, по классу прочности 8,8 МПа, d=16мм, Ав =1,6см2, RBS =25кН/см2, RBТ =40 кН/см2.

Расстояние между болтами h=350мм.

Рассчитываем кол-во болтов на срез:

Рассчитываем кол-во болтов на растяжение:

Окончательно принимаем 2 болта d = 16 мм.

II-I уровни: средняя колонна :

Стык колонн разного сечения.

М=42 кНм, N=5944 кН, Q=20 кН.

е=М/N=42/5944=0,007м;

ρ=W/A=4694*10-6/308,6*10-4= 0,15м

е < ρ

Принимаем в узле болты нормальной точности, по классу прочности

8,8 МПа, d=24мм, Ав =3,59 см2, RBS =25кН/см2, RBТ =40 кН/см2.

Расстояние между болтами h=350 мм.

Рассчитываем кол-во болтов на срез:

Рассчитываем кол-во болтов на растяжение:

Окончательно принимаем 2 болта d = 24 мм.

I уровень: средняя колонна :

Стык колонн одного сечения.

М=58 кНм, N=8492 кН, Q=27 кН.

е=М/N=58/8492=0,007м;

ρ=W/A=4694*10-6/308,6*10-4= 0,15м

 е < ρ

Принимаем в узле болты нормальной точности, по классу прочности 8,8 МПа, d=24мм, Ав =3,59см2, RBS =25кН/см2, RBТ =40 кН/см2.

Расстояние между болтами h=350мм.

Рассчитываем кол-во болтов на срез:

Рассчитываем кол-во болтов на растяжение:

Окончательно принимаем 2 болта d = 24 мм.

10.3 Базы колонн

Расчет базы крайней колонны

М=163кН, N=3596 кН.

Требуемая площадь плиты

Апл.тр.= N*Rф=3596/0,84=4281 (см2 );

Rф=γRб=1,2*0,7=0,84кН/см2Rб=0,7кН/см2 (бетон М150).

Материал базы: сталь Вст3кп2, расчетное сопротивление R=22кН/см2 при t=20-40мм.

По конструктивным соображениям свес плиты с2 должен быть не менее 4см.

Принимаем площадь плиты 660х600мм.

Среднее напряжение в бетоне под плитой

σф=N/ Апл.факт.=3596/6602=0,83 (кН/см2).

Конструируем базу колонны с траверсами толщиной 12мм, приваривая их к плите угловыми швами.

Определим изгибающие моменты на отдельных участках плиты

 участок1 (плита, опертая на четыре стороны: b/a=351/192=1,83; α=0,095)

М1= α σфа2=0,095*0,83*19,22=29,1 (кНсм);

 участок 2 (консольный свес b/a=400/130=3>2)

М2= σфа2 /2=0,83*132/2= 58 (кНсм)

участок 3 (консольный свес с=12)

М3= σфа2 /2=0,83*122 /2=57 (кНсм)

Принимаем для расчета Мmax=М2=58 (кНм)

Требуемая толщина плиты:

tпл=

Прикрепление траверс к колонне выполняем полуавтоматической сваркой проволокой марки Св-08Г2С, d=1.4…2мм.

Толщину траверс принимаем tтр=1,2 см, высоту hтр=60 см.

Расчетные характеристики:

Ryшсв=21,5кН/см2;Ryссв=0,45*36,5 = 16,45 кН/см2; βш =0,7; βс=1; γyшсв =γyссв =1.

βшRyшсвγyшсв=0,7*21,5=15,05 < βсRyссвγyссв=1*16,42=16,42 кН/см2;

Прикрепление траверсы к колонне рассчитываем по металлу шва, принимая катет угловых швов kш=12 мм.

σш=N/4kш lш. < (βRyсвγyсв)minγ =3596/4*1,2*(60-2) = 12,9 < 15,05 (кН/см2).

Крепление траверсы к плите принимаем угловыми швами

kш=10мм.

σш=N/kш Σlш. < (βRyсвγyсв)minγ =3596/1*2*(66+11*2+2*33,1)=11,7<15,05 (кН/см2).

Швы удовлетворяют требованиям прочности. При вычислении суммарной длины швов с каждой стороны шва не учитывалось по 1см на непровар.

Приварку торца колонны к плите выполняем конструктивными швами kш=6 мм, так как эти швы в расчете не учитывались.

Расчет анкерных болтов.

Требуемая площадь нетто сечения анкерных болтов определяют по формуле:

Аб= М/уRба, где

Rба – расчетное сопротивление растяжению анкерных болтов из стали марки 09Г2С, Rба=14,5 кН/см2.

Аб=163/14,5=11,24 (см2).

Площадь поверхности сечения одного болта:

Аб1= Аб/4 =11,24/4 = 2,8 (см2).

По ГОСТ 24379,0 находим ближайший диаметр 24 мм, расчетная площадь сечения нетто Аб1нт=3,24 см2. Длина заделки болта в бетон должна быть 0,85м при отсутствии опорной шайбы.

Рис. База крайней колонны

Рис. База средней колонны

10.4 Расчет узла диафрагмы

 (кН)

EJ1=2,38*10-8 (кНм2);

EJ2=1,57*10-8 (кНм2);

EJ3= 0,78*10-8 (кНм2);

К1==1,32; К2==0,87

1)х 2)х+6к1х=8,92х 3)к1х+6к2х=6,54х

1)

2)

3)

Распределим нагрузки по высоте здания:

Наибольшее усилие 306,03 кН.

Продольное усилие в раскосе составит 306,03*0,55=168,32кН.

Рассчитаем болты на срез:

Принимаем болты нормальной точности, по классу прочности 8,8 МПа:

Принимаем два болта d = 14 мм;  (см2).

Толщина фасонки 10 мм. Раскосы диафрагмы состоят из двух равнобоких уголка 200х12. Применяем полуавтоматическую сварку Св-08А, d=1,4-2мм. Расчетные характеристики:

Ryшсв=18кН/см2;Ryссв= 16,5 кН/см2; βш =0,7; βс=1,05; γyшсв =γyссв =1. βшRyшсвγyшсв=0,7*18=16,2 < βсRyссвγyссв=1,05*16,5=17,3 кН/см2;

Длина шва по обушку (kШ = 10 мм)

: 

Длина шва по перу (kШ = 8 мм):

Страницы: 1, 2, 3, 4